Файл: Курсовой проект 3 1 Выбор структурных схем подстанци и расчет перетоков мощности через трансформаторы связи 4.docx

Принимаем выбранный трансформатор токаНа стороне ВН намечаем к установке трансформатор тока ТФЗМ 110Б-1-400-0,5/10Р₂=1,2 ом, i_дин=84 кА, I_тер=9 кА, t_тер=3 с.Таблица

Расчетные данныеКаталожные данные
Uуст=110 кВ	Uном=110 кВ
Iмах=430 А	I1 ном=900 А
iу=9,36 кA	iдин=84 кА
Bк=3,94 92*3=243 кА2*с

Принимаем выбранный трансформатор токаВыбор трансформатора напряжения для сборных шин 6 кВ

Прибор		Тип		Мощность первичной обмотки		Число обмоток	cos φ		sin φ		Число приборов		Общая потребляемая мощность
													P, Вт		Q, вар
Вольтметр (Сборные шины)		Э-335		2		1	1		0		2		4		-
Ваттметр	Ввод 10 кВ		Д-335		1,5	2		1		0		1		3		-
Варметр			Д-304		2	2		1		0		1		4		-
Счетчик активной энергии			И-674		3	2		0,38		0,925		1		6		14,5
Счетчик реактивной энергии			И-689		3	2		0,38		0,925		1		6		14,5
Итого:													23		29

---

Выбираем трансформатор напряжения НТМИ-10-1УЗ: U=10 кВ, S_ном=50 В*А в классе точности 0,5 ВАТаким образом, выбранный трансформатор будет работать в классе точности 0,5. Для соединения трансформаторов напряжения с приборами принимаем по условию механической прочности контрольный кабель КРВГ с сечением жил 1,5 мм².

---

7 Выбор токоведущих частей РУ

Выбор токоведущих частей РУ 110 кВСогласно ПУЭ сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, поэтому принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах.Согласно ПУЭ наименьшее допустимое сечение провода по условию короны должно быть равно 240 мм² . По [1] табл. П3.3 выбираем проводАС-400/64: I_доп=860 А; q=400 мм²; d=27,7 мм. Принимаем, что фазы расположены горизонтально, с расстоянием между ними - 300 смПроверка на схлестывание не производится, так как по I⁽³⁾_ПО<20 кАПроверка на термическое действие тока КЗ не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе.Проверим по условию короны.Начальная напряженность:где m=0,82 - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности проводов; r₀ - радиус проводаНапряженность вокруг провода:где U - линейное напряжение, кВ;D_ср=1,26D - среднее геометрическое расстояние между проводами, смD_ср=1,26·300=387 смУсловие образования короны:1,07Е≤0,9Е₀,07·11,54 = 12,35 кВ / см < 0,9·31,1 = 28кВ / смОшиновку от выводов трансформатора до сборных шин выполняем проводом марки АС. Выбираем сечение по экономической плотности тока:где J_э=1,3 А/мм² (по табл.7.2 [1])По условию короны провод должен быть сечением, не менее 240 мм². Выполняем ошиновку проводом АС-400/64. Расстояние между фазами принимаем 300 см. Проверим провод по допустимому току:

---

I_доп=860 А > I_МАХ=430 АПроверку на термическую стойкость не производим, так как пучок гибких неизолированных проводов имеет большую поверхность охлаждения. Проверку на электродинамическое действие тока КЗ не производим, так как I⁽³⁾_ПО<20 кА.Выбор токоведущих частей РУ 35 кВОпределим I_max и I_нормПо табл. П3.5 [1] выбираем шины алюминиевые коробчатого сечения 2(75*35*5,5) общим сечением 2*695 мм²; I_доп=2670 АС учетом поправочного коэффициента на температуру:где Θ_доп=70 ^оС для неизолированных проводов и окрашенных шин;Θ_0.ном=25 ^оС;Θ₀=+30 ^оСΘ₀ - действительная температура окружающей среды_доп=2670·0,943=2509 А_доп> I_махПроверку шин на термическую стойкость не производим, так как I⁽³⁾_ПО<20 кА. Шины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производим без учета колебательного процесса в механической конструкции. Принимаем, что шины соединены жестко по всей длине сварным швом. Шины расположены вертикально: W_ф=W_у0-у0=30,1 см². Сила взаимодействия между фазами:где l - длина пролета между изоляторами (принимаем l=2 м); α=0,5 м. МПа < МПа, следовательно, шины механически прочны.Выбор токоведущих частей РУ 6 кВВ закрытых РУ 6-10 кВ ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. При токах до 3000А применяются одно- и двухполюсные шины. Выше 3000А - шины коробчатого сечения. Согласно ПУЭ (§1. 3. 28) проверка сборных шин и ошиновка в пределах РУ по экономической плотности тока не выбираются. Выбор производим по допустимому току.

---

По табл. П3.5 [1] выбираем шины алюминиевые коробчатого сечения 2(150*65*7) общим сечением 2*1785 мм²; I_доп=5650 АС учетом поправочного коэффициента на температуру:I_доп=5650·0,943=5328 АI_доп> I_махПроверку шин на термическую стойкость не производим, так как I⁽³⁾_ПО<20 кАШины коробчатого сечения обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производим без учета колебательного процесса в механической конструкции. Принимаем, что шины соединены жестко по всей длине сварным швом. Шины расположены вертикально:W_ф=W_у0-у0=167 см². МПа < Мпа,следовательно, шины механически прочны.

Заключение

В соответствии с исходными данными для курсового проекта была спроектирована трансформаторная подстанция на напряжение 110/35/6 кВ. На подстанции установлены два трехобмоточных трансформатора мощностью 63000 кВА. На основе проведенных расчетов спроектирована и разработана принципиальная схема подстанции, для которой было выбрано основное и вспомогательное оборудование.

Список использованных литератур

1. 
   Рожкова Л.Д., Козулин В.Г. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 2002 г
   
2. 
   Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть станций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М.: Энергоатомиздат, 2000 г
   
3. 
   Неклепаев Б.Н. Электрическая часть станций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 2001г. - 640 с.
   

20>20>20>20>

---