Файл: Курсовой по проктированию.doc

Определение толщины слоя:

δ = а *i + S1 + S2,

где а – толщина прокладок, мм (а = 1,25);

i – число прокладок при ширине 400 мм, i = 4;

S1 – толщина рабочей обкладки, мм, S1 = 1,5 мм;

S2 – толщина неработающей обкладки, мм, S2 = 1,0 мм.

δ =1,25*4+1,5+1=7,5 мм.

Длина ленточного транспортера определяется на месте, а

производительность зависит в основном от скорости движения и ширины

ленты и определяется по формуле

Q = 0,074*b²*v *3600 *γ,

где Q – производительность линии, т/ч;

b – ширина ленты, м; b = 0,3-0,5м;

v – скорость ленты, м/сек.; v = 0,5-1,5 м/с;

γ – объемный вес материала, т/м3.

Q=0,074*0,5²*0,3*0,68*3600=13,6 т/ч.

Производительность выгнутой ленты, т/ч:

Qвогн = Q · 1,2.

Qвогн=0,016*2=0,032 т/ч.

Мощность на валу барабана необходимая для привода

ленточного транспортера, кВт:

N = 0,736*Q*L/K1,

где Q – производительность транспортера, т/ч;

L – длина транспортера, м;

К1 – коэффициент расхода энергии, К=145.

N=13,6*15,6/145*0,736=1,1 кВт.

Техническая характеристика ленточного конвейера ЛТ - 6

Производительность т/ч :55

Ширина ленты, мм :500

Скорость ленты, м/с 0,8

Мощность электродвигателя,кВт: 2,8

Длина, мм :6100

Ширина, мм :1360

Высота, мм :2160

Масса, кг :518.

4. Норию для транспортировки зерна на очистку рассчитывают на максимальное часовое поступление зерна .

При транспортировании зерна производительность нории Q1, будет следующей, т/ч:Q1 =0,76*Q× r/ 0,85 ,

где Q – производительность нории согласно технической характеристики,т/ч;

ρ – насыпная плотность транспортируемого зерна, т/м3;

0,85 – коэффициент использования нории.

Q1=50*0,68*0,76/0,85=30,4 т/ч.

Техническая характеристика нории для зерна

Тип II -50/50

Производительность, т/ч 50

Скорость ленты, м/с 2,2

Ширина ленты, м/с 200

Электродвигатель, тип АО2-51-4

Мощность, кВт 7,5

Высота нории, м 60

Масса, кг 4262

5.Для обеспечения транспортировки зерна устанавливаем 6 поворотных труб высотой 3,3м и диаметром 400мм.

6.Для горизонтального перемещения зерна устанавливаем цепной конвейер со следующими техническими характеристиками:

Тип ТЦ-200

Производительность, т/ч 32,8—74,8

Мощность, кВт/ч 8-12

Длина, м, не более 700

Ширина цепи, мм 200

7. Силоса

Рассчитаем необходимую вместимость силосного зернохранилища, для этого суточную производительность завода по ржи 56,7 м³ умножим на количество рабочих суток в месяц:

56,7*30=1701 м³.

Принимаем вместимость силосов 259 м³, тогда необходимое количество силосов: 1701/259=5,65. Принимаем 6 силосов СМВУ 55.08.К45.В12 вместимостью 259 м³ с диаметром 5500 мм и высотой 14650 мм.

8. Принимаем 3 цепных конвейера согласно позиции 6.

9. Емкость для зерна.

Суточная потребность завода в ржи: 2911,7*1500/100=43,7 т. Исходя из этого вместимость бункера с учетом коэффициента запаса, м³ и режимом работы завода:

V=Qсут*1,1/ρ*2,

Где Qсут – суточный расход сырья, т;

Ρ – насыпная плотность, т/м³.

V=43,7*1,1/0,68*2=31 м³.

Полезная вместимость прямоугольного с пирамидальным днищем бункера определяется следующим образом:

V=a*b*H+1/3a*b*h,

Где a,b-стороны прямоугольника, м;

H-высота прямоугольной части бункера, м;

h-высота пирамидальной части бункера, м.

При a=b вместимость определяют по формуле, м³:

V=а²*(Р+1/3*h).

Уклон стенок днищ должен обеспечивать гравитационную разгрузку зернопродуктов. Этим условиям отвечает следующая зависимость между высотой днища и его размерами в плане при пирамидальном днище:

, а при a=b ,

где α - угол естественного откоса зерна, град. Для расчетов угол естественного откоса зернопродуктов принимается равным 36˚, tg36˚=0,7265, тогда при a=b=2,5 м:

h=3˚=1,54 м,

,

H=(36-3²*1/3*1,54)/3²=3,48м.

Таким образом, принимаем бункер с вместимостью 36 м³, высотой прямоугольной части 3,48м и высотой пирамидальной части 1,54м.

10.Нория. Принимаем норию согласно позиции 4.

11. Дробилка. Для измельчения зерна используются молотковые дробилки.

Техническая характеристика молотковой дробилки для зерна

Тип ДДМ

Производительность 5 т/ч

Мощность электродвигателя, кВт 55

Количество, шт 2

Длина, мм 1980

Ширина, мм 1440

Высота, мм 1685

Масса, кг 1960

12. Емкость для помола. Объем бункера принимаем из расчета 3 м³ на каждую тонну дробленого зерна, т.е. полезная вместимость будет равна 3*5=15 м ³.

Полезная вместимость прямоугольного с пирамидальным днищем бункера определяется следующим образом:

V=a*b*H+1/3a*b*h,

Где a,b-стороны прямоугольника, м;

H-высота прямоугольной части бункера, м;

h-высота пирамидальной части бункера, м.

При a=b вместимость определяют по формуле, м³:

V=а²*(Р+1/3*h).

, а при a=b ,

где α - угол естественного откоса зерна, град. Для расчетов угол естественного откоса помола принимается равным 60˚, tg60˚=1,732, тогда при a=b=1,5 м:

h=1,5tgα=1,84 м,

,

H=(15-1,5²*1/3*1,84)*1,5²=4,2 м.

Принимаем емкость вместимостью 15 м³, с высотой пирамидальной части 4,2м и высотой прямоугольной части 4,2м.

13. Сборник приготовления замеса.

Количество замеса, развариваемого в течение часа, кг/ч:

G =П ×m× r/24 ,

где П – условная производительность спиртзавода, дал/сут;

m – количество замеса, м3/дал;

ρ – плотность замеса, кг/м3.

G=1500*1030*0,1135/24=7306,56 кг/ч.

Необходимый объем варочного аппарата, м3:

V =G* τ/ φ*ρ,

где τ – продолжительность разваривания, ч:

φ - коэффициент заполнения аппарата:

для колонного аппарата φ = 0,75 - 0,85.

V=7306,56*0,16/1030*0,8=1.45 м³

Геометрические размеры смесителя найдем из следующего равенства:

V=πD²/4*H+1/3 πD²/4,

0,8635*D³+0.26D²=1,45

D=1,1 м;

h=0,4*1,1=0,44 м;

H=1,1*D=1,21 м.

Техническая характеристика смесителя-предразварника

Марка, тип Л4.ВП-10

Общий объем, м³ 3,0

Частота вращения вала, об/мин 32

Диаметр шнековой мешалки, мм 800

Мощность приводного электродвигателя, кВт 4,0

Габаритные размеры, мм 6200*1070*1500

Масса, кг 2140

14. Сборник – дозатор ферментных препаратов

Принимаем дозатор щелевой

Объем, м3 0,05

Масса, кг 70

Габаритные размеры, мм 890 х 935 х 408

15. Ловушка

Принимаем ловушку со следующими техническими характеристиками:

Вместимость, м³ 0,25

Габаритные размеры, мм 664*640*1750

Масса, кг 133

16.Насос плунжерный

Насос для перекачивания замеса рассчитывается, исходя из производительности смесителя:

G=П*60/10, м³/ч,

G=177/2*4=22,125 м³/ч.

Принимаем 2 насоса вертикальных двухплунжерных АНВ-125

Производительность двух плунжеров, м3/ч 12,8;

Создаваемый напор, Па 6,3·105;

Мощность электродвигателя, кВт 4

Длина, мм 900

Ширина, мм 804

Высота, мм 1400

Масса, кг 722

17. Головка контактная

Количество телпа, необходимого для разваривания массы Q от t1=51˚С до t2=70,5˚С, (кДж/ч.):

Q=G*c*(t2-t1),

Где G – количество замеса, развариваемое в течение часа,кг;

С- удельная теплоемкость массы, кДж/(кг*К);

t1 – начальная температура массы, поступающей на разваривание ˚С;

t2 –температура разваривания в аппарате, ˚С;

Q=7306,56*3,63*(70,5-51)=517194,8 кДж/ч.

Острый пар расходуется в контактной головке для подогрева замеса до температуры разваривания, расход острого пара определяется по формуле:

D=Q/(i-iк), кг/ч

где i– удельная энтальпия пара при 51 ˚С, кДж/кг;

где iк– удельная энтальпия конденсата при 70,5 ˚С, кДж/кг;

D=517194,8/(2767-296,17)=209,3 кг/ч.

Объемный расход пара на разваривание Vп (м³/ч) равен:

Vп=D*γ,

Где γ – удельный объем пара, поступающий в контактную головку, м³/кг.

Vп=209,3*11,561=2419,7 м³/ч

Скорость истечения пара из отверстий контактной головки Wп (м/с):

Wп=44,7*Кс*,

Где Кс – коэффициент скорости, равен 0,9;

- удельная энтальпия пара при входе в отверстие, кДж/кг;

- удельная энтальпия пара при выходе из отверстия при температуре нагревания массы, кДж/кг.

Wп=44,7*0,9=477,2 м/с.

Суммарная площадь отверстий в контактной головке ∑f (м²) равна:

∑f=Vп/3600*Wп,