Файл: ПУЭ Изд. 7.pdf

Скачать файл (9,93Мб)

Заказать решение

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 06.04.2021

Просмотров: 4870

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

187

2.5.45.

При расчете проводов и тросов ветер следует принимать направленным под углом 90° к оси ВЛ.

При расчете опор ветер следует принимать направленным под углом 0°, 45° и 90° к оси ВЛ, при

этом для угловых опор за ось ВЛ принимается направление биссектрисы внешнего угла поворота, обра-
зованного смежными участками линии.

2.5.46.

Нормативную толщину стенки гололеда

плотностью 0,9 г/см

следует принимать по табл. 2.5.3 в со-

ответствии с картой районирования территории России по толщине стенки гололеда (см. рис. 2.5.2) или
по региональным картам районирования.

Таблица 2.5.3. Нормативная толщина стенки гололеда

для высоты 10 м над поверхностью земли

Район по гололеду

Нормативная толщина стенки гололеда

мм

III

VII

Особый

Выше 40

Полученные при обработке метеоданных нормативные толщины стенок гололеда рекомендуется

округлять до ближайшего большего значения, приведенного в табл. 2.5.3.

В особых районах по гололеду следует принимать толщину стенки гололеда, полученную при обра-

ботке метеоданных, округленную до 1 мм.

Для ВЛ 330—750 кВ нормативная толщина стенки гололеда должна приниматься не менее 15 мм.
Для ВЛ, сооружаемых в труднодоступных местностях, толщину стенки гололеда рекомендуется

принимать соответствующей району на один выше, чем принято для данного региона по региональным
картам районирования или на основании обработки метеоданных.

2.5.47.

При отсутствии данных наблюдений для участков ВЛ, проходящих по плотинам и дамбам гидротехни-
ческих сооружений, вблизи прудов-охладителей, башенных градирен, брызгальных бассейнов в райо-
нах с низшей температурой выше минус 45°С, I нормативную толщину стенки гололеда

следует

принимать на 5 мм больше, чем для прилегающих участков ВЛ, а для районов с низшей температурой
минус 45°С и ниже — на 10 мм.

2.5.48.

Нормативная ветровая нагрузка при гололеде на провод (трос) определяется по 2.5.52 с учетом услов-
ной толщины стенки гололеда

, которая принимается по региональному районированию ветровых

нагрузок при гололеде или рассчитывается согласно методическим указаниям по расчету климатиче-
ских нагрузок. При отсутствии региональных карт и данных наблюдений

2.5.49.

Толщина стенки гололеда (

) на проводах ВЛ определяется на высоте расположения приведенного

центра тяжести всех проводов, на тросах — на высоте расположения центра тяжести тросов. Высота
приведенного центра тяжести проводов и тросов определяется в соответствии с 2.5.44.

Толщина стенки гололеда на проводах (тросах) при высоте расположения приведенного их центра тяже-

сти более 25 м определяется умножением ее значения на коэффициенты

, принимаемые по табл. 2.5.4.

При этом исходную толщину стенки гололеда (для высоты 10 м и диаметра 10 мм) следует принимать без
увеличения, предусмотренного 2.5.47. Полученные значения толщины стенки гололеда округляются до 1 мм.

При высоте расположения приведенного центра тяжести проводов или тросов до 25 м поправки на толщи-

ну стенки гололеда на проводах и тросах в зависимости от высоты и диаметра проводов и тросов не вводятся.

Таблица 2.5.4. Коэффициенты

K ,

учитывающие изменение толщины стенки гололеда

Высота расположения при-

Коэффициент

, учитыва-

Диаметр провода

Коэффициент

, учитыва-

веденного центра тяжести

ющий изменение толщины

(троса), мм

ющий изменение толщины

проводов, тросов и средних

стенки гололеда по высоте

стенки гололеда в зависи-

точек зон конструкций

над поверхностью земли

мости от диаметра про-

опор над поверхностью

вода (троса)

земли, м

1,0

1,4

0,9

188

Продолжение табл. 2.5.4

Высота расположения при-

Коэффициент

, учитыва-

Диаметр провода

Коэффициент

, учитыва-

веденного центра тяжести

ющий изменение толщины

(троса), мм

ющий изменение толщины

проводов, тросов и средних

стенки гололеда по высоте

стенки гололеда в зависи-

точек зон конструкций

над поверхностью земли

мости от диаметра про-

опор над поверхностью

вода (троса)

земли, м

1,6

0,8

1,8

0,7

100

2,0

0,6

Примечание.

Для промежуточных высот и диаметров значения коэффициентов

определяются линей-

ной интерполяцией.

2.5.50.

Для участков ВЛ, сооружаемых в горных районах по орографически защищенным извилистым и узким скло-
новым долинам и ущельям, независимо от высот местности над уровнем моря, нормативную толщину стенки
гололеда

рекомендуется принимать не более 15 мм. При этом не следует учитывать коэффициент

2.5.51.

Температуры воздуха — среднегодовая, низшая, которая принимается за абсолютно минимальную, выс-
шая, которая принимается за абсолютно максимальную, — определяются по строительным нормам
и правилам и по данным наблюдений с округлением до значений, кратных пяти.

Температуру воздуха при нормативном ветровом давлении

следует принимать равной минус

5°С, за исключением районов со среднегодовой температурой минус 5°С и ниже, для которых ее следу-
ет принимать равной минус 10°С.

Температуру воздуха при гололеде для территории с высотными отметками местности до 1000 м

над уровнем моря следует принимать равной минус 5°С, при этом для районов со среднегодовой темпе-
ратурой минус 5°С и ниже температуру воздуха при гололеде следует принимать равной минус 10°С.
Для горных районов с высотными отметками выше 1000 м и до 2000 м температуру следует принимать
равной минус 10°С, более 2000 м — минус 15°С. В районах, где при гололеде наблюдается температура
ниже минус 15°С, ее следует принимать по фактическим данным.

2.5.52.

Нормативная ветровая нагрузка на провода и тросы

, Н, действующая перпендикулярно проводу

(тросу), для каждого рассчитываемого условия определяется по формуле

K K

WFsin

где

— коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету ВЛ, принима-

емый равным:

Ветровое давление, Па

До 200

240

280

300

320

360

400

500

580 и более

Коэффициент

0,94

0,88

0,85

0,83

0,80

0,76

0,71

0,70

Промежуточные значения

определяются линейной интерполяцией;

K —

коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку, равный 1,2 при

длине пролета до 50 м, 1,1 — при 100 м, 1,05 — при 150 м, 1,0 — при 250 м и более (промежуточные
значения

определяются интерполяцией);

— коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа

местности, определяемый по табл. 2.5.2;

—

коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным: 1,1 — для проводов и тросов,

свободных от гололеда, диаметром 20 мм и более; 1,2 — для всех проводов и тросов, покрытых гололе-
дом, и для всех проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром менее 20 мм;

W —

нормативное ветровое давление, Па, в рассматриваемом режиме:

— определяется по табл. 2.5.1 в зависимости от ветрового района;

— определяется по 2.5.43;

— площадь продольного диаметрального сечения провода, м

(при гололеде с учетом условной

толщины стенки гололеда

);

— угол между направлением ветра и осью ВЛ.

Площадь продольного диаметрального сечения провода (троса)

определяется по формуле, м

= (

d + 2K

K K

K b

)

•

–3

189

где

d —

диаметр провода, мм;

— коэффициенты, учитывающие изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимо-

сти от диаметра провода и определяемые по табл. 2.5.4;

— условная толщина стенки гололеда, мм, принимается согласно 2.5.48;

— длина ветрового пролета, м.

2.5.53.

Нормативная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода и трос

определяется по формуле, Н/м

ππ

K K

K b

(

K K

K b

)

))

•

–3

где

— коэффициенты, учитывающие изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависи-

мости от диаметра провода и принимаемые по табл. 2.5.4;

— толщина стенки гололеда, мм, по 2.5.46;

— диаметр провода, мм;

— плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см

;

— ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,8 м/с

2.5.54.

Расчетная ветровая нагрузка на провода (тросы)

при механическом расчете проводов и тросов по

методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н

γ γ γ

где

— нормативная ветровая нагрузка по 2.5.52;

— коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,0 — для ВЛ до 220 кВ;

1,1 — для ВЛ 330—750 кВ и ВЛ, сооружаемых на двухцепных и многоцепных опорах независимо от
напряжения, а также для отдельных особо ответственных одноцепных ВЛ до 220 кВ при наличии обос-
нования;

— региональный коэффициент, принимаемый от 1 до 1,3. Значение коэффициента принимается на

основании опыта эксплуатации и указывается в задании на проектирование ВЛ;

— коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный 1,1.

2.5.55.

Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса)

г.п

при механическом расчете прово-

дов и тросов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н/м

г.п

γ γ

где

гггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггг

— нормативная линейная гололедная нагрузка, принимаемая по 2.5.53;

— коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,0 — для ВЛ до 220 кВ;

1,3 — для ВЛ 330—750 кВ и ВЛ, сооружаемых на двухцепных и многоцепных опорах независимо от
напряжения, а также для отдельных особо ответственных одноцепных ВЛ до 220 кВ при наличии обос-
нования;

— региональный коэффициент, принимаемый равным от 1 до 1,5. Значение коэффициента принима-

ется на основании опыта эксплуатации и указывается в задании на проектирование ВЛ;

— коэффициент надежности по гололедной нагрузке, равный 1,3 для районов по гололеду I и II;

1,6 — для районов по гололеду III и выше;

— коэффициент условий работы, равный 0,5.

2.5.56.

При расчете приближений токоведущих частей к сооружениям, насаждениям и элементам опор расчет-
ная ветровая нагрузка на провода (тросы) определяется по 2.5.54.

2.5.57.

При определении расстояний от проводов до поверхности земли и до пересекаемых объектов и насаж-
дений расчетная линейная гололедная нагрузка на провода принимается по 2.5.55.

2.5.58.

Нормативная ветровая нагрузка на конструкцию опоры определяется как сумма средней и пульсацион-
ной составляющих.

2.5.59.

Нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки на опору

определяется по формуле, Н

гггггггггггггггггггггггггггггггггггггггг

гггггг

ггг

гггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггггг

гггггггггг

WС

где

— принимается по 2.5.44;

— принимается по 2.5.52;

—

аэродинамический коэффициент,

—

определяемый в зависимости от вида конструкции, согласно строительным нормам и правилам;

— площадь проекции, ограниченная контуром конструкции, ее части или элемента с наветренной

стороны на плоскость перпендикулярно ветровому потоку, вычисленная по наружному габариту, м

Для конструкций опор из стального проката, покрытых гололедом, при определении

учитывается

обледенение конструкции с толщиной стенки гололеда

при высоте опор более 50 м, а также для

районов по гололеду V и выше независимо от высоты опор.

190

Для железобетонных и деревянных опор, а также стальных опор с элементами из труб обледенение

конструкций при определении нагрузки

не учитывается.

2.5.60.

Нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки

для опор высотой до 50 м принима-

ется:

для свободностоящих одностоечных стальных опор:

= 0,5

;

для свободностоящих портальных стальных опор:

= 0,6

;

для свободностоящих железобетонных опор (портальных и одностоечных) на центрифугирован-

ных стойках:

= 0,5

;

для свободностоящих одностоечных железобетонных опор ВЛ до 35кВ:

= 0,8

;

для стальных и железобетонных опор с оттяжками при шарнирном креплении к фундаментам:

= 0,6

Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки для свободностоящих

опор высотой более 50 м, а также для других типов опор, не перечисленных выше, независимо от их
высоты определяется в соответствии со строительными нормами и правилами на нагрузки и воздей-
ствия.

В расчетах деревянных опор пульсационная составляющая ветровой нагрузки не учитывается.

2.5.61.

Нормативная гололедная нагрузка на конструкции металлических опор J

определяется по формуле, Н

K b

ээ

гг

где

— принимаются согласно 2.5.53;

— коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледе-

нению, к полной поверхности элемента и принимаемый равным:
0,6 — для районов по гололеду до IV при высоте опор более 50 м и для районов по гололеду V и выше,
независимо от высоты опор;

— площадь общей поверхности элемента, м

Для районов по гололеду до IV при высоте опор менее 50 м гололедные отложения на опорах не

учитываются.

Для железобетонных и деревянных опор, а также стальных опор с элементами из труб гололедные

отложения не учитываются.

Гололедные отложения на траверсах рекомендуется определять по вышеприведенной формуле с за-

меной площади общей поверхности элемента на площадь горизонтальной проекции консоли траверсы.

2.5.62.

Расчетная ветровая нагрузка на провода (тросы), воспринимаемая опорами

, определяется по фор-

муле, Н

где

— нормативная ветровая нагрузка по 2.5.52;

— принимается согласно 2.5.54;

— коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный для проводов (тросов), покрытых гололе-

дом и свободных от гололеда:
1,3 — при расчете по первой группе предельных состояний;
1,1 — при расчете по второй группе предельных состояний.

2.5.63.

Расчетная ветровая нагрузка на конструкцию опоры

, Н, определяется по формуле

= (

)

где

— нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по 2.5.59;

191

— нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по 2.5.60;

— принимаются согласно 2.5.54;

— коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный:

1,3 — при расчете по первой группе предельных состояний;
1,1 — при расчете по второй группе предельных состояний.

2.5.64.

Расчетная ветровая нагрузка на гирлянду изоляторов

, Н, определяется по формуле

где

— принимаются согласно 2.5.54;

— принимается согласно 2.5.44;

— коэффициент лобового сопротивления цепи изоляторов, принимаемый равным 1,2;

— коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный 1,3;

— нормативное ветровое давление (см. 2.5.41);

— площадь диаметрального сечения цепи гирлянды изоляторов, м

, определяется по формуле

= 0,7

•

–6

где

— диаметр тарелки изоляторов, мм;

— строительная высота изолятора, мм;

n —

число изоляторов в цепи;

N —

число цепей изоляторов в гирлянде.

2.5.65.

Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса)

г.о

, Н/м, воспринимаемая опорами,

определяется по формуле

г.о

пг

г p

γ γ

ff d

где

нн

ггп

— нормативная линейная гололедная нагрузка, принимается по 2.5.53;

пг

— принимаются согласно 2.5.55;

— коэффициент надежности по гололедной нагрузке при расчете по первой и второй группам пре-

дельных состояний, принимается равным 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 для районов по гололе-
ду III и выше;

— коэффициент условий работы, равный:

1,0 — при расчете по первой группе предельных состояний;
0,5 — при расчете по второй группе предельных состояний.

2.5.66.

Гололедная нагрузка от проводов и тросов, приложенная к точкам их крепления на опорах, определяет-
ся умножением соответствующей линейной гололедной нагрузки (2.5.53, 2.5.55, 2.5.65) на длину весо-
вого пролета.

2.5.67.

Расчетная гололедная нагрузка на конструкции опор

, Н, определяется по формуле

пг

г p

γ γ

ff d

где

— нормативная гололедная нагрузка, принимаемая по 2.5.61;

пг

— принимаются согласно 2.5.55;

— принимаются согласно 2.5.65.

2.5.68.

В районах по гололеду III и выше обледенение гирлянд изоляторов учитывается увеличением их веса
на 50%. В районах по гололеду II и менее обледенение не учитывается.

Воздействие ветрового давления на гирлянды изоляторов при гололеде не учитывается.

2.5.69.

Расчетная нагрузка на опоры ВЛ от веса проводов, тросов, гирлянд изоляторов, конструкций опор по
первой и второй группам предельных состояний определяется при расчетах как произведение норма-
тивной нагрузки на коэффициент надежности по весовой нагрузке

, принимаемый равным для прово-

дов, тросов и гирлянд изоляторов 1,05, для конструкций опор — с указаниями строительных норм
и правил на нагрузки и воздействия.

2.5.70.

Нормативные нагрузки на опоры ВЛ от тяжения проводов и тросов определяются при расчетных ветро-
вых и гололедных нагрузках по 2.5.54 и 2.5.55.

Расчетная горизонтальная нагрузка от тяжения проводов и тросов,

max

, свободных от гололеда или

покрытых гололедом, при расчете конструкций опор, фундаментов и оснований определяется как про-
изведение нормативной нагрузки от тяжения проводов и тросов на коэффициент надежности по на-
грузке от тяжения

, равный:

1,3 — при расчете по первой группе предельных состояний;
1,0 — при расчете по второй группе предельных состояний.

Смотрите также файлы

ВИКТОРИНА.pdf

R_inferno.pdf

main_matan-2013-10Nov2013.pdf

ShashenkoSzdvigkovaGapeev_monograf.pdf

papers.pdf

Файл: ПУЭ Изд. 7.pdf

Смотрите также файлы

Информация

Списки файлов

Дополнительно