ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 06.11.2023
Просмотров: 418
Скачиваний: 10
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Таблица 1.3 – Результаты расчётов по выражениям (1.5)…(1.10)
1.3Расчет посадки судна при балластном пробегеРасчет посадки судна при балластном пробеге принципиально ничем не отличается от рассмотренного выше. Используя таблицу данных по танкам и цистернам и полагая все рассмотренные емкости заполненными, определяем параметры посадки и характеристики остойчивости, используя те же соотношения величин. Расчеты сводим в таблицу (таблица 1.4).Таблица 1.4 - Балласт
Водоизмещение судна в балласте рассчитаем по следующей зависимости:Dб=Dп+Pб,Dб =10000+7965,72Dб =17965,72 кН.Расчётные формулы координат центра тяжести:xб =Vi xi/ Vi; (1.11)zб =Vizi /Vi; (1.12)xgб = (Pбxб+Dпxп) / Dб; (1.13)zgб = Pбzб+Dпzп / Dб; (1.14)где xб – абсцисса ЦТ балласта; zб – аппликата ЦТ балласта; xgб – абсцисса ЦТ; zgб – аппликата ЦТ.Результаты расчётов по формулам (1.11) – (1.14) заносим в таблицу 1.5.Таблица 1.5 – Результаты расчётов по выражениям (1.11)…(1.14)
Для судна с водоизмещением Dб=16104 кН определяем параметры посадки в следующем порядке.1 По грузовому размеру D = f (T) по кривым элементов плавучести определяем среднюю осадку судна – Tсрб=2,2 м ;2 Для этого значения Tсрб=2,2 м с кривых элементов снимаем значения:xc= -1 м , xf= -2,3 м , zc=1.1 м, r =6,5 м и R= 265 м;3 Подсчитываем угол дифферента и осадки оконечностей по выражениям:H=R+ zc - zgб; (1.15)=(xgб-xc)/H; (1.16)Tнб= Tсрб+(0,5L - xf); (1.17)Tкб= Tсрб-(0,5L + xf); (1.18)где H – продольная метацентрическая высота – угол дифферента,Tнб и Tкб – осадка носом в балласте.4 Подсчитываем значения поперечной метацентрической высоты и коэффициент остойчивости:hб = r + zc–zgб; (1.19)kб=Dб*hб; (1.20)Результаты расчётов по формулам (1.15) – (1.20) заносим в таблицу 1.6.Таблица 1.6– Результаты расчётов по выражениям (1.15)…(1.20)
5 Результирующие значения вносим в таблицу 1.7.Таблица 1.7 Результаты расчетов посадки судна
Осадка кормой должна обеспечивать достаточное погружение винта, т.е. Tк1,25Dв, где Dв – диаметр винта. Осадка кормой в грузу Tк(г) соответствует требованиям, т.к. Tк(г)=2,2≥1,25*1,6 , то условие выполнено.2 КОНТРОЛЬ ОБЩЕЙ ПРОЧНОСТИ КОРПУСАВажной составной частью Информации являются сведения о прочности корпуса. Эти сведения представляются в виде графиков контроля продольной прочности, учитывающих возможный прогиб (перегиб) корпуса, и допускаемых значений нагрузок на настилы палуб, второго дна, переборок, крышки люков и другие несущие конструкции.Расчетные нагрузки на тихой воде (изгибающие моменты, перерезывающие силы, а также их предельно допустимые значения) могут быть представлены в функции только от дедвейта судна. Это существенно упрощает как построение, так и практическое использование графиков прочности, являющихся частью Информации, предназначенной для контроля продольной прочности корпуса.Порядок построения графиков рассмотрим на примере, когда контроль продольной прочности осуществляется только по миделевому сечению. Для построения графиков воспользуемся методикой постатейного определения изгибающих моментов на тихой воде. Задаем два типовых значения дедвейта, кН: =Pi, =17042,2 кН =0.7 Pi, =0.7*17042,2 кН =11929,54 кНгде Pi–принимается из второго раздела (таблица 1.1). Определяем отвечающие этим значениям дедвейта коэффициента общей полноты.По кривым элементов плавучести для водоизмещения DW+D вычисляем осадку T и V.Определяем коэффициенты общей полноты 1,2 по формуле: .
.Находим коэффициент kcnпо формуле в зависимости от kcn =0,064+0,18*kcn1=0,064+0,18*0.71,kcn 1=0,191.kcn2=0.064+0.18*0.79,kcn 2=0,207.Вычисляем коэффициент
по формуле: ,где ln- длина кормовой надстройки вычисляем с общего расположения судна =/(0,276-0,06*(21/92)), =0.248.Определяем момент дедвейта, отвечающие нулевым изгибающим моментом на тихой воде кН*мМDWi(DW+ ),МDW10 = (0.191*(17042.2+10000)*92-0.248*10000*92),МDW10=255918.17кНм.МDW20= (0.207*(11929.54+10000)*92 -0.248*10000*92),МDW20=191349.41 кНмСтроим график, на котором по горизонтальной оси (ось абсцисс) откладываем значения дедвейта DW1 и DW2 в действительности надо откладывать вместо DW1 и DW2 величины D1 и D2 (см. Приложение А рисунок А2), а по вертикальной оси (ось ординат) — значения моментов дедвейта и 
.Пересечение соответствующих абсцисс и ординат определяем на поле графика две точки 1 и 2 (см. Приложение А, рисунок А2). Прямая, проходящая через точки 1 и 2, образует линию нулевых изгибающих моментов на тихой воде.Допускаемые значения изгибающего момента на тихой воде определяем для случаев «в море», «на рейде», «в порту». Допускаемые напряжения при изгибе корпуса судна в вертикальной плоскости применительно к сухогрузному судну (палуба) принимаем следующее: для перегиба тв = 73,6 Н/мм2;для прогиба тв = 78,5 Н/мм2.Базисный момент сопротивления палубы судна, см3 по формуле:Wб=[10,75-(( 300-92)/100)1.5](0,71+0.7)*13*922,Wб
| Параметр | Результат | Размерность |
| ` | -0,0011 | рад |
| H | 198,31 | м |
| Tн | 2,944 | м |
| Tк | 3,048 | м |
| h | 3,11 | м |
| k | 84191,69 | кНм |
| Отсеки | Vi , м3 | xi , м | zi , м | Vixi | Vizi |
| Форпик | 210 | 41 | 2,2 | 8610 | 462 |
| Трюм №1 | 140 | 26 | 0,5 | 3640 | 70 |
| Трюм №2 | 210 | 5 | 0,5 | 1050 | 105 |
| Трюм №3 | 130 | -15 | 0,5 | -1950 | 65 |
| Ахтерпик | 122 | -43 | 3,1 | -5246 | 378,2 |
| Сумма | 1050 | - | - | 6104 | 1080,2 |
| PбgVi [кН] - вес балласта, где =1 т/м3 - плотность пресной воды, g=9,81м/c2 - ускорение свободного падения. Pб=1*9,81*1050=7965.72 кН | |||||
Водоизмещение судна в балласте рассчитаем по следующей зависимости:Dб=Dп+Pб,Dб =10000+7965,72Dб =17965,72 кН.Расчётные формулы координат центра тяжести:xб =Vi xi/ Vi; (1.11)zб =Vizi /Vi; (1.12)xgб = (Pбxб+Dпxп) / Dб; (1.13)zgб = Pбzб+Dпzп / Dб; (1.14)где xб – абсцисса ЦТ балласта; zб – аппликата ЦТ балласта; xgб – абсцисса ЦТ; zgб – аппликата ЦТ.Результаты расчётов по формулам (1.11) – (1.14) заносим в таблицу 1.5.Таблица 1.5 – Результаты расчётов по выражениям (1.11)…(1.14)
| Параметр | Значение | Размерность |
| xб | 7,51 | м |
| zб | 1,33 | м |
| xgб | -1,00 | м |
| zgб | 2.81 | м |
| Параметр | Результат | Размерность |
| ` | -0,003 | Рад |
| H | 263,28 | м |
| Tнб | 2,19 | м |
| Tкб | 2,20 | м |
| hб | 4,78 | м |
| kб | 91010,95 | кНм |
| Параметр | Обозначение | Размерность | Судно в грузу | Судно в балласте |
| Осадка средняя | Tср | м | 3 | 2,2 |
| Осадка оконечностей | Tн | м | 2,94 | 2,19 |
| Tк | м | 3,04 | 2,20 | |
| Аппликата ЦТ | zg | м | 3,18 | 2,8 |
| Поперечная метацентрическая высота | h | м | 3,11 | 2,83 |
| Коэффициент остойчивости | k | кНм | 84192,69 | 90710,37 |
Осадка кормой должна обеспечивать достаточное погружение винта, т.е. Tк1,25Dв, где Dв – диаметр винта. Осадка кормой в грузу Tк(г) соответствует требованиям, т.к. Tк(г)=2,2≥1,25*1,6 , то условие выполнено.2 КОНТРОЛЬ ОБЩЕЙ ПРОЧНОСТИ КОРПУСАВажной составной частью Информации являются сведения о прочности корпуса. Эти сведения представляются в виде графиков контроля продольной прочности, учитывающих возможный прогиб (перегиб) корпуса, и допускаемых значений нагрузок на настилы палуб, второго дна, переборок, крышки люков и другие несущие конструкции.Расчетные нагрузки на тихой воде (изгибающие моменты, перерезывающие силы, а также их предельно допустимые значения) могут быть представлены в функции только от дедвейта судна. Это существенно упрощает как построение, так и практическое использование графиков прочности, являющихся частью Информации, предназначенной для контроля продольной прочности корпуса.Порядок построения графиков рассмотрим на примере, когда контроль продольной прочности осуществляется только по миделевому сечению. Для построения графиков воспользуемся методикой постатейного определения изгибающих моментов на тихой воде. Задаем два типовых значения дедвейта, кН: =Pi, =17042,2 кН =0.7 Pi, =0.7*17042,2 кН =11929,54 кНгде Pi–принимается из второго раздела (таблица 1.1). Определяем отвечающие этим значениям дедвейта коэффициента общей полноты.По кривым элементов плавучести для водоизмещения DW+D вычисляем осадку T и V.Определяем коэффициенты общей полноты 1,2 по формуле: .
.Находим коэффициент kcnпо формуле в зависимости от kcn =0,064+0,18*kcn1=0,064+0,18*0.71,kcn 1=0,191.kcn2=0.064+0.18*0.79,kcn 2=0,207.Вычисляем коэффициент
по формуле: ,где ln- длина кормовой надстройки вычисляем с общего расположения судна =/(0,276-0,06*(21/92)), =0.248.Определяем момент дедвейта, отвечающие нулевым изгибающим моментом на тихой воде кН*мМDWi(DW+ ),МDW10 = (0.191*(17042.2+10000)*92-0.248*10000*92),МDW10=255918.17кНм.МDW20= (0.207*(11929.54+10000)*92 -0.248*10000*92),МDW20=191349.41 кНмСтроим график, на котором по горизонтальной оси (ось абсцисс) откладываем значения дедвейта DW1 и DW2 в действительности надо откладывать вместо DW1 и DW2 величины D1 и D2 (см. Приложение А рисунок А2), а по вертикальной оси (ось ординат) — значения моментов дедвейта и .Пересечение соответствующих абсцисс и ординат определяем на поле графика две точки 1 и 2 (см. Приложение А, рисунок А2). Прямая, проходящая через точки 1 и 2, образует линию нулевых изгибающих моментов на тихой воде.Допускаемые значения изгибающего момента на тихой воде определяем для случаев «в море», «на рейде», «в порту». Допускаемые напряжения при изгибе корпуса судна в вертикальной плоскости применительно к сухогрузному судну (палуба) принимаем следующее: для перегиба тв = 73,6 Н/мм2;для прогиба тв = 78,5 Н/мм2.Базисный момент сопротивления палубы судна, см3 по формуле:Wб=[10,75-(( 300-92)/100)1.5](0,71+0.7)*13*922,Wб