=1203001,7 см³
Определяем значения допускаемых изгибающих моментов на тихой воде для случая «в море» в случае прогиба и перегиба:



M_{тв доп1}=1202973.6*73.6*0.001,

M_{тв доп1}=88538.856 кНм.

M_{тв доп2}=1309923.6*78.5 *0.001,

M_{тв доп2}=102829.002 кНм.
От линии нулевых изгибающих моментов по вертикали откладываем удвоенные значения М_{тв доп} (для перегиба — вверх, для прогиба — вниз). Через полученные точки эквидистантно линии нулевых моментов проводим границы:

2 М_{тв доп1}=177077.712 кНм;
2 М_{тв доп2}=205658.004 кНм;

«Опасно — перегиб в море»,

«Опасно — прогиб в море».

Умножением 2 М_{тв доп} на 1,25 и 1,5 соответственно и получаем границы «Опасно на рейде» и «Опасно в порту».

2 Мтв доп1 *1,25=22147.140 кН*м; перегиб на рейде
2 Мтв доп2 *1,25=256072.5051 кН*м; прогиб на рейде
2 Мтв доп1 *1,5=265020.710 кН*м; перегиб в порту
2 Мтв доп2 *1,5=307608.757 кН*м; прогиб в порту


После построения диаграммы прочности определяем изгибающий момент в миделевом сечении по графику в рассматриваемом случае загрузки.

На оси абсцисс находится точка, отвечающая m т.

В этой точке восстанавливаем перпендикуляр до значения M_DW по шкале ординат и находим точку А. По вертикали измеряем расстояние от точки А до линии нулевых значений М_тв в масштабе шкалы М_DW.

Величину M_DW вычисляем по таблице 2.1

---

Таблица 2.1 – Вычисление моментов грузов дедвейта, расположенныхв нос от рассматриваемого сечения х

№ трюма	Наименование груза, расположенных в нос от миделя	Масса груза mi, т	Отстояние цт груза от миделя в нос хi, м	Статический момент масс дедвейта mi хi, тм
1	Контейнеры	300	26	7800
2	Лес+Тарно-штучные	610	5	3050
	–	910		10850

M_DW =g*m_i*x_i,M_DW =9.81*10850M_DW =106438.5кНм.Вывод. Произвели ряд вычислений и получили изгибающий момент в области прогиба, равный 106 тыс. кНм.3 ПРОВЕРКА СООТВЕТСТВИЯ ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА ТРЕБОВАНИЯМ ПРАВИЛ РЕГИСТРАОстойчивость судна для расчетного случая загрузки проверяем по основному критерию остойчивости Правил РРР для судов класса М-СП. Все вычисления и построения, связанные с проверкой остойчивости должны производиться в полном соответствии с требованиями, изложенными в Правилах, и приступать к выполнению этого раздела следует только после детального ознакомления с положениями Правил РРР.Ниже приводятся рекомендации, поясняющие некоторые этапы расчетов.За угол заливания принимаем угол входа в воду верхней кромки комингса грузового люка. Расчет площади парусности - S и определение аппликаты ЦТ площади парусности – z_п выполняем, используя эскиз бокового вида судна (см. Приложение А , рисунок А3). К площади парусности следует отнести площади проекций на ДП надводной части корпуса

---

, надстройки, палубного груза и других надводных частей, представив эти элементы в виде простых фигур. Расчеты площади парусности - S и аппликаты ЦТ площади парусности – z_п сводим в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 – Расчеты площади парусности

Наименование	Площадь Si, м2	Возвышение ЦТ площадей над основной плоскостью, zi, м	Статические моменты площадей, Si*zi, м3
1.Надводный борт	235,2	1,05	246,92
2.Бак	59,5	6,8	724,88
3.Рул рубка	106,6	12,2	721,02
4.Фальш тр	19,5	12,2	237,9
5.Груз на палубе	300,16	8,1	2431,3
Сумма 	720,6	-	4362

z_п=S*z/S, (3.3)где z_п - аппликата ЦТ площади парусностиz_п =4362/720,6,z_п =6,053 м. Значения допускаемых моментов вычисляем по диаграммам остойчивости. Условные координаты:у_c90=0,5B(1-0,95T/H); (3.4)z_c90=0,64H(1-1,15T/H); (3.5)у_c90=3.1.z_c90=1.3.Поперечный метацентрический радиус r и аппликату центра величины z_c снимаем с кривых элементов плавучести при осадке, соответствующей загрузке судна (пункт 1).Статические плечи остойчивости:l_cm= У_с90f₁(θ) + Z_c90f₂(θ) + rf₃(θ )- (z_g-z_c)sin(θ); (3.6)За угол заливания - _зал принимаем угол входа в воду верхней кромки комингса грузового люка (Рисунок 1)Рисунок 1 - Определение угла заливанияРассчитываем угол заливания по формуле:tg_зал= (H-T_cp+a)/(0,5B-b); (3.7)где а = (от 1 до 1,2);b = (от 0,9 до 1,1);

---

_зал - угол заливания(при а = 1 и b = 1)_зал = 32.4.Результаты расчетов по зависимостям формул (3.1)…(3.3) заносим в таблицу 3.2.Таблица 3.2 - Статические плечи остойчивости по выражениям (3.1)…(3.3)

				, м
0	0	0	0	0	0	0
10	0,12	-0,05	0,115	0.594	0.625	0.05
20	0,41	-0,16	0,15	1.249	2.063	0.18
30	0,74	-0,25	0,11	1.699	3.846	0.33
40	0,99	-0,32	0,04	1.802	5.642	0.49
50	1,12	-0,25	-0,02	1.792	7.189	0.63
60	1,08	-0,08	-0,06	1.522	8.413	0.73
70	0,85	0,20	-0,06	1.046	9.164	0.797
80	0,47	0,58	-0,08	-0.179	9.151	0.796

---

Вычисляем начальную поперечную метацентрическую высоту h₀, м.h₀ = r + z_c- z_g, (3.8)h₀ = 4,8+1,5-3.18,h₀= 3.11 м.Допустимый кренящий момент от действия ветра в условиях бортовой качки, согласно рекомендациям РРР [3], определяем путем вычисления следующих безразмерных параметров:Параметр n₁ находим по формуле: (3.9)n₁= 0.920.Параметр m₀ рассчитываем по формуле:m₀ = 0,0696+3,18n₁-0,991n₁²+0,107n₁³; (3.10)m₀ = 2.24.Параметр m₁ рассчитываем по формуле:m₁ = m₀/₀; (3.11)m₁ = 1.27.Параметр m₂ вычисляем из отношения ширины судна к его осадке BT= B/T= 3,82:m₂ = 2,865-1,339В_т+0,302В_т²-0,028В_т³+0,00094В_т⁴. (3.12)m₂ = 0.77.Параметр m₃ вычисляем при помощи коэффициента общей полноты судна δ= 0,82:m₃ = 2,46-4,426δ+2,714δ²; (3.13) m₃ = 0,65.Параметр m вычисляем по формуле:m = m₁m₂m₃; (3.14)m = 0.6.Угол крена _m (в градусах) при бортовой качке вычисляем при помощи параметра m для различных классов РРР судна по формулам:для класса «М», которая совпадает с формулой класса «М-СП»_m = -1,50+42,77m-13,84m²; (3.15)_m = 20.5⁰.Кренящий момент вычисляем по формуле: М_кр=0,001pSz,кНм (3.16)где p - условное расчетное динамическое давление ветра, Па;S - площадь парусности судна при средней осадке по действующую ватерлинию, м²;Z - приведенное плечо кренящей пары при одновременных крене и боковом дрейфе судна, м.Согласно РРР ПСВЧ Часть 1 12.5 расчетное динамическое давление ветра находится с помощью интерполяции в таблице 12.5.2:р=254 Па. =470.542 кНм;Допустимый кренящий момент М_доп, кНм вычисляем по формуле:М_доп = p*g*V*l_доп; (3.17)М_доп = 9304.6 кНмПостроив ДСО (диаграмма статической остойчивости) и ДДО (диаграмма динамической остойчивости) определяем плечо предельно допустимого момента l_доп = 0,26 м, по углу заливания на обоих диаграммах. Расхождение результатов не более 2% , что свидетельствует об отсутствии ошибки в расчете. Сравниваем значения кренящего и допустимого момента:

---

Смотрите также файлы

• Задани е на выпускную квалификационную работы к государственной итоговой аттестации по основной образовательной программе подготовки специалистов среднего звена.docx

• Задание 2 Акробатика.docx

• Оценка риска аварийной ситуации на опасном производственном объекте.docx

• Дисциплина Правовое обеспечение профессиональной деятельности Практическое занятие 5 Обучающийся Горбунова Кристина Юрьевна Преподаватель Полуянова Ольга Георгиевна Задание 1.docx

• Темы рефератов по курсу Технология эксплуатации нефтяных скважин.docx