Файл: Министерство образования российской федерации уральская государственная горногеологическая академия.rtf

ВУЗ: Не указан

Категория: Реферат

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 23.11.2023

Просмотров: 253

Скачиваний: 3

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.


)



m1=0,83 (взято линейной интерполяцией по табл. 3.3. [6], измельчение эталонной руды класса (-30+0) до β-71 =40%).




Результаты повариантных расчетов сведены в табл. 3.10.

Пример расчета мельниц второй стадии измельчения:

Q-71 = 186(70-32)/100=70,7т/ч.

Условия работы эталонной мельницы:

типоразмер МШР 3600х4000;

крупность питания эталонной руды (30-0) мм;

удельная производительность по классу (-71)мкм - 1,20 т/(ч∙м3);

измельчаемость проектной руды - 1,3;

массовая доля класса (-71) мкм в готовом продукте - 72%.

Расчет варианта МИЩ 3200х4500

КТ=0,85 (от МШРэт к МЩЦ);

m2 Þ взято двойной линейной интерполяцией по табл. 3.3. [6]

)

)



Результаты повариантных расчетов сведены в табл. 3.10.

Пример расчета мельниц третьей стадии измельчения:

Q-71 = 186 ∙ (90 - 70)/100 = 37, 2 т/ч.

Условия работы эталонной мельницы:

типоразмер МЩЦ 3600х4500;

крупность дробления эталонной руды (-30+0) мм;

удельная производительность по классу (-71) мкм - 1,12 т/ч∙м3;

массовая доля класса (-71)мкм в готовом продукте -90%.

Расчет варианта МЩЦ 3200х4500:

КТ = 1,0;



)

)



)

)

Ккр = 0,86/0,815 = 1,055;

Кд = ((3,2-2∙0,105)/(3,6-2∙0,11)0,5 = (2,99/3,38)0,5 = 0,34;

q3,2х4,5 = 1,12 ∙ 1,3 ∙ 1,0 ∙ 1,055 ∙ 0,94 = 1,44 т/(ч∙м3);

V3,2х4,5 = 37,2 / (1,44∙0,98) = 26,4 м3;

n3,2х4,5 = 26,4 / 32 = 0,8 ≈ 1 шт.

Результаты повариантных расчетов сведены в табл. 3.9.


Таблица 3.9 Технико-экономическое сравнение вариантов мельниц

Стадия измельчения

Вариант и типоразмер мельницы

nприн

Объем мельниц, м3

Коэффициент загрузки К3=ni/n

Масса ,т

Установленная мощность, кВт










одной

всех




одной

всех

одной

всех

I

1. МСЦ 3200х4500 2. МСЦ 2700х3600

1 2

32 18

32 36

0,8 0,8

140 81

140 162

800 400

800 800

П

1. МШЦ 3200х5500 2. МШЦ 3600х5500

2 1

32 49

64 49

0,85 1,01

140 170

280 170

800 1250

1600 1250

Ш

1. МШЦ 3200х4500 2. МШЦ 3600х5500 3. МШЦ 2700х3600

1 1 2

32 49 18

32 49 36

0,8 0,5 0,9

140 170 76

140 170 152

800 1250 400

800 1250 800


При сравнении по массе и мощности варианты установки в I стадии измельчения одной мельницы МСЦ 3200х4500 оказывается более выгодным; во П стадии измельчения - одной мельницы МШЦ 3600х5500; в Ш стадии - одной мельницы МШЦ 3200х4500. Также прослеживается экономия в объеме здания и на вспомогательном оборудовании.

Проверка принятых мельниц на пропускную способность по формуле (3.43):
МСЦ 3200х4500

qпроп = 186 / (32 ∙ 1) = 5,8 т/(м3∙ ч);

qдоп = 12 ∙ Кρ = 12 ∙ ρ / 2,7 = 12 ∙ 3,0 / 2,7 = 13,3 т/(м3∙ ч);

qпроп < qдоп

МШЦ 3600х5500



qпроп = 589 / (49 ∙ 1) = 12,02 т/(м3∙ ч);

qпроп < qдоп

МШЦ 3200х4500

qпроп = 286 / (32 ∙ 1) = 8,9 т/(м3∙ ч);

qпроп < qдоп
3.3.4 Выбор и расчет оборудования для классификации

Предлагается в проекте вариант использования для классификации гидроциклонов, которые резко уменьшают капитальные затраты на оборудование и строительство здания обогатительной фабрики.

Расчетные формулы [5]:

Максимальный диаметр:
Дmax = 1,2 ∙(dn/dсл)2 ∙ d2max ∙ (ρ - ρ0) ∙ √H / βт.пит., см (3.44)
где dn, dсл - диаметры пескового и сливного насадков, см;

dmax - номинальная крупность зерен в сливе гидроциклонов, мкм; [7] (стр. 196);

ρ, ρ0 - плотность твердой и жидкой фаз пульпы, т/м3;

Н - рабочий напор пульпы на входе в гидроциклон (в среднем 0,1МПа).

Массовая доля твердого в питании гидроциклона:
βт.пит = 100 / (γсл'/βт.сл + γn'/βт.п.), % (3.45)
где γсл', γn' - частные выхода слива и песков классификации, %

γсл' + γn' = 100%

βт.сл, βт.п - массовая доля твердого в песках и сливе, % (стр. 197 [7] и формула 3.46).

Массовая доля твердого в сливе гидроциклона:
βт.сл = (52 - 0,38 ∙ β-71) / 1 + 0,5 ∙ (ρ - 2,7),% (3.46)
Производительность по питанию (пульпе):
Vгц = 3 ∙ Кα ∙ КDdпит ∙ dсл ∙ √р0, м3/ч (3.47)
где Кα - коэффициент учета угла конусности (стр. 263, [5]);

КD - коэффициент, учитывающий диаметр гидроциклонов (см.стр. 198 [7]);

dсл - эквивалентный диаметр сливного патрубка, см;

dпит и dсл - по каталогу оборудования;

р0 - давление пульпы на входе в гидроциклон, МПа.

Для гидроциклонов с ДГЦ ≤ 500 мм = Н; если ДГЦ ≥ 710 мм, то величина р0 определяется по формуле:

р0 = Н + Нгц ∙ ρn ∙ 0.01, МПа, (3.48)
где Н - напор пульпы на входе в гидроциклон, МПа;

(Нгц ∙ ρn ∙ 0.01) - гидростатический напор столба пульпы, находящийся внутри гидроциклона, МПа;

Нгц - высота гидроциклона (стр. 198 [7]), м;

ρn - плотность пульпы на входе в гидроциклон:
ρn = 100 / (βт.пит./ ρ + (100 - βт.пит) / ρ0), т/м3 (3.49)
Дебит пульпы рассчитываем по формуле:
Vn = Qпит / (R + 1/ρ), м3/ч, (3.50)
где Qпит - количество руды, т/ч;

R - разбавление пульпы, поступающей в гидроциклон
R = (100 - βт.пит) / βт.пит (3.51)
Количество гидроциклонов повариантно равно:
ni = Vn / VГЦ (3.52)
Данные для расчетов вариантов гидроциклонов для второй стадии измельчения:

βт.сл = (52 - 0,38 ∙ 70) ∙ (1 + 0,5 ∙ (3,0 - 2,7)) ≈ 29%;

βт.п. = 75%;

γ'n = 316,67 ∙ 100 / 416?67 = 76%;

γ'сл = 100 - 76 = 24%;

βт.сл = 100 / (24/ 29 + 76 / 75) = 54%;

dn/dсл = 0,7 см;

dmax = 180 мкм;

Dmax = 1,2 ∙ (0,7)2 ∙ (180)2 ∙ (3-1) ∙ √0,1/54 = 223 см;

ρn = 100 / (54/3,0 + (100 - 54) / 1) = 1,6 т/м3.

Дебит пульпы в питании гидроциклонов (3.50):

Vпит = 775 ∙ ((100 - 54) / 54 + 1/3,0) = 919 м3/ч;

Р0 = 0,1 + (3,5 ∙ 1,6 ∙ 0,01) = 0,156 МПа;

ni = 919 / 338 = 2,7;

n принятое = 3.

Проводим проверку нагрузки на песковую насадку:

песк = 4Qпеск / (П - ∆2 ∙ nгц), т/(чсм2) Е (0,5 ÷2,5) (3.53)
где Qпеск - производительность операции по пескам, т/ч;

∆ - диаметр пескового насадка, см (из каталога).

Нагрузка на песковую насадку у ГЦ 710:

qпеск = 4 ∙ 589/(3,14 ∙ 3 ∙ 152) = 1,1 т/(ч∙ см2) Þ соответствует допустимой 1,16 (0,5 ÷2,5) т/(ч∙ см2).


Данные для расчетов вариантов гидроциклонов для третьей стадии измельчения:

βт.сл. = (52 - 0,38 ∙ 90) ∙ (1 + 0,5 ∙ (3,0 - 2,7)) = 20%;

βт.n. = 70%;

γ'n =153,85 ∙ 100/253,85 ≈ 61%;

γ сл = 100 - 61 = 39%;

βт.пит. = 100 / (39/20 + 61/70) = 35%;

dn /dсл = 0,6 см;

dmax = 94 мкм;

Dmax = 1,2 ∙ (0,6)2 ∙ (94)2 ∙ (3,0 - 1,0) ∙ √0,1 / 35 = 69 см;

ρn = 100 / (35/3,0 + (100 - 35) / 1)) = 1,3 т/м3;

Дебит пульпы в питании гидроциклонов:

Vпит = 472 / (100 - 35/35) + 1/3,0) = 1034 м3/ч.

Расчет для варианта ГЦ 500:

Vгц = 3 ∙ 1,00 ∙ 1,00 ∙ 13 ∙ 16 ∙ √ 01 = 197 м3/ч;

ni = 1034 / 197 = 5?2

nпринятое = 6.

Нагрузка на песковую насадку:

qпеск = 286 ∙ 4/(3,14 ∙ 6 ∙ (7,5)2) = 1,1 Þ соответствует допустимой.

Повариантные расчеты сведены в табл. 3.10.
Таблица 3.10 Расчет гидроциклонов

Стадия измельчения

Vпит, м3/ч

dn/dсл

Dmax мкм

Массовая доля твердого, %

Н, МПа

Dmax, см

D, см

Р0, МПа

Диаметр насадков, см

КD

K2

ρn, т/м3

VГЦ, т/м3

ni

nГЦ

qпеск, т/ч∙м3













βт.сл.

βт.п.

βт.пит













dпит

dсл
























П

919

0,7

180

29

75

54

0,1

223

71 100

0,156 0,172

15 21

20 25

15 15

0,95 0,91

1,00 1,00

1,6 1,6

338 594

2,7 1,5

3 2

1,1 1,7

Ш

1034

0,6

94

20

70

35

0,1

69

50 36

0,1 0,1

13 9

16 11,5

7,5 7,5

1,00 1,00

1,00 1,00

1,3 1,3

197 104

5,2 9,9

6 10

1,1 0,6