ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.12.2023
Просмотров: 162
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
вное радиусу окружности впадин зубчатого колеса (B2). В-четвертых, необходимо повернуть точки фрезы на угол установки фрезы для обработки винтовой канавки косозубого колеса (My(1)). При необходимости можно сместить точки фрезы вдоль ее оси, то
есть использовать третий параметр ее установки. В нашем случае, как видно из третьей строки формулы (1), фреза моделировалась симметрично оси ординат, та
к же, как выполнялось модели-рование при решении прямой задачи.
Далее необходимо выполнить моделирование движения формообразования фрезой. В про-цессе фрезерования косозубого колеса, например, на горизонтально-фрезерном станке с исполь-зованием делительной головки и ее вращения от гитары шестерен с приводом их от винта подачи стола станка, фреза перемещается вдоль оси ординат с одновременным вращением вокруг нее. Такие перемещение и вращение дают винтовое движение фрезы о
тносительно заготовки зубчато-го колеса. Очевидно, что угол наклона касательной к винтовой линии такого движения должен быть равен углу наклона зуба зубчатого колеса. При этом цилиндр, на котором расположена дан-ная винтовая линия, должен касаться цилиндра зубчатого колеса, на котором выполняется опре-деление соответствующего угла для винтовой линии зуба колеса. Расчет шага винтовой линии и связанного с ним винтового параметра винтовой линии выполняется по общеизвестным форму-лам, в
ключающим в себя указанный выше угол и диаметр цилиндра с расположенной на нем винтовой линией. Также очевидной является и взаимосвязь величины дискреты перемещения фрезы p(2 ) p2 с ее поворотом относительно оси колеса 2 , где p– отмеченный выше винтовой параметр. Остальные параметры универсальной зависимости (3) принимаются равными нулю.
Натретьемэтаперасчетов необходимо определить профиль впадины зубчатого колеса, который будет сформирован ранее рассчитанной фрезой. Очевидно, что нет необходимости вы-полнять операцию разности множеств цилиндрической заготовки зубчатого колеса и полученно-го множества точек вокселей множеств фрезы при ее формообразующем движении. Достаточно выбрать точки сечения последнего множества в требуемом сечении. Таким сечением может быть сечение в плоскости параллельной торцовой плоскости цилиндра зубчатого колеса. Эта плос-кость оказывается удобной, поскольку в ней хорошо отражается профиль впадины колеса в его исходной CAD-модели. Для выбора указанных точек из общего их множества достаточно уста-новить интервал выборки:
ye yi ye1, где ye(min yimax yi)/2.
Результатыдискретноготвердотельногомоделирования. Приведенные выше формулы позволили получить множество точек фрагмента дисковой фрезы (рис. 5, а, б, в).
Множество точек фрагмента внутри ИИП фрезы при ее винтовом движении с заданной дис-кретой образует семейство таких фрагментов и их точек (рис. 5, г). Выбранные двумя секущими
есть использовать третий параметр ее установки. В нашем случае, как видно из третьей строки формулы (1), фреза моделировалась симметрично оси ординат, та
к же, как выполнялось модели-рование при решении прямой задачи.
Далее необходимо выполнить моделирование движения формообразования фрезой. В про-цессе фрезерования косозубого колеса, например, на горизонтально-фрезерном станке с исполь-зованием делительной головки и ее вращения от гитары шестерен с приводом их от винта подачи стола станка, фреза перемещается вдоль оси ординат с одновременным вращением вокруг нее. Такие перемещение и вращение дают винтовое движение фрезы о
тносительно заготовки зубчато-го колеса. Очевидно, что угол наклона касательной к винтовой линии такого движения должен быть равен углу наклона зуба зубчатого колеса. При этом цилиндр, на котором расположена дан-ная винтовая линия, должен касаться цилиндра зубчатого колеса, на котором выполняется опре-деление соответствующего угла для винтовой линии зуба колеса. Расчет шага винтовой линии и связанного с ним винтового параметра винтовой линии выполняется по общеизвестным форму-лам, в
ключающим в себя указанный выше угол и диаметр цилиндра с расположенной на нем винтовой линией. Также очевидной является и взаимосвязь величины дискреты перемещения фрезы p(2 ) p2 с ее поворотом относительно оси колеса 2 , где p– отмеченный выше винтовой параметр. Остальные параметры универсальной зависимости (3) принимаются равными нулю.
Натретьемэтаперасчетов необходимо определить профиль впадины зубчатого колеса, который будет сформирован ранее рассчитанной фрезой. Очевидно, что нет необходимости вы-полнять операцию разности множеств цилиндрической заготовки зубчатого колеса и полученно-го множества точек вокселей множеств фрезы при ее формообразующем движении. Достаточно выбрать точки сечения последнего множества в требуемом сечении. Таким сечением может быть сечение в плоскости параллельной торцовой плоскости цилиндра зубчатого колеса. Эта плос-кость оказывается удобной, поскольку в ней хорошо отражается профиль впадины колеса в его исходной CAD-модели. Для выбора указанных точек из общего их множества достаточно уста-новить интервал выборки:
ye yi ye1, где ye(min yimax yi)/2.
Результатыдискретноготвердотельногомоделирования. Приведенные выше формулы позволили получить множество точек фрагмента дисковой фрезы (рис. 5, а, б, в).
Множество точек фрагмента внутри ИИП фрезы при ее винтовом движении с заданной дис-кретой образует семейство таких фрагментов и их точек (рис. 5, г). Выбранные двумя секущими