ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.12.2023
Просмотров: 33
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
Трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии не образуются.
2.7 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
элемента
Для изгибаемых элементов, армированных стержневой арматурой, ширина раскрытия трещин определяется по формуле:
Где ц1 при длительном действии нагрузки – 1.4, при кратковременном – 1;
ц2 =0.5 для арматуры периодического профиля;
ц3 =1 для изгибаемых элементов;
уs – напряжение в продольной растянутой арматуре, определяемое по формуле:
Где М – момент от нагрузок, учитываемых в расчете;
zs – расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне элемента. Для элементов тавровой формы значение zs может быть принято равным:
ls – базовое расстояние между смежными нормальными трещинами:
Значение lb должно быть не менее 10 см и не более 40 см. Принимаем lb =40 см.
Где Аbt – площадь сечения растянутой зоны бетона.
шs – коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами:
Непродолжительная ширина раскрытия трещин:
Где аcrc 1 – ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянной и временной длительной нагрузок;
аcrc 2 – от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок;
аcrc 3 – от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.
Допустимая ширина раскрытия трещин 0.3 мм – непродолжительная и 0.2 мм – продолжительная.
2.8 Расчет прогиба плиты
плита трещина арматура ригель
Так как деформации плиты ограничиваются эстетическими соображениями, расчет прогиба плиты проводим на действие постоянных и длительных нагрузок.
Эксцентриситет продольной силы:
Где Ntot =P2 =167242.1 Н.
Коэффициент, характеризующий неравномерность деформации растянутой арматуры:
Плечо внутренней пары сил Z1 =39.5 см.
Величина площади сжатой зоны бетона:
Кривизна оси при изгибе:
Прогиб от действия длительной и постоянной нагрузок:
Допустимый прогиб равен 2.5 см. Прогиб плиты от действия длительной и постоянной нагрузок менее допустимого.
3. Расчет неразрезного железобетонного ригеля
Бетон ригеля тяжелый класса В20. Рабочая продольная и поперечная арматура без предварительного напряжения класса А-400. Пролет среднего ригеля принимаем равным расстоянию между гранями колонн 5.65 м (рис. 5), пролет крайнего ригеля равным расстоянию от грани колонны до центр опоры на стене 5.6 м (рис. 5). Сечение колонн принимаем 40*40 см, заделку ригеля в стену – 30 см, центра опоры посередине опорной площадки. Расчетный ригель – средний.
Рисунок 5
3.1 Определение нагрузки на ригель
Определяем нагрузку от собственного веса ригеля:
Где Ар =0.3625 м2 – площадь сечения ригеля;
с – объемная масса железобетона;
гf – коэффициент надежности по нагрузке.
Нагрузка на ригель:
Постоянная нагрузка на 1 м ригеля:
Временная нагрузка на 1 м ригеля:
Суммарная нагрузка:
3.2 Статический расчет ригеля
Изгибающие моменты в сечениях ригеля:
Где β – коэффициент, зависящий от Vриг /qриг и от положения сечения. Изгибающие моменты определяем с учетом пластического перераспределения моментов.
Разбиваем пролеты на пять равных частей и определяем изгибающие моменты через 1/5 пролета. По результатам расчета строим объемлющие эпюры изгибающих моментов для первого (крайнего) и второго (среднего) пролетов. Эпюры приведены на рис. 6.
Рисунок 6. – Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил крайнего
и среднего ригеля
Изгибающие моменты в первом пролете:
Расстояние от грани колонны до нулевой точки верхней ветви эпюры:
Расстояние от грани колонны до нулевой точки нижней ветви эпюры:
Поперечная сила на крайней опоре:
Поперечная сила на первой промежуточной опоре слева:
Изгибающие моменты во втором пролете:
Расстояние от грани колонны до нулевой точки нижней ветви эпюры:
Поперечная сила на левой и правой опорах среднего пролета:
