Файл: Проектирование железобетонного железнодорожного моста.docx

1) Отметка подошвы рельса , (1.5)где – отметка уровня высоких вод (по заданию = 65.400 м); – свободное пространство под мостом (по СП 35.13330.2011 Мосты и трубы = 1.50 м); – строительная высота ( = 1.90 м при =16.5м)..2) Отметка низа конструкции , (1.6).3) Отметка бортика пролетного строения , (1.7).4) Отметка бровки земляного полотна 0, (1.8) .

Разработка конструкций промежуточных опор первого варианта моста

Анализ условий проектирования конструкций

1) Геологические условия:- основной слой грунта – песок;- подстилающий слой грунта – гравий.2) Крио логические условия:- вид мерзлоты – сплошное;- тип мерзлоты– твердомёрзлый;- льдистость – песок - сыпучемерзлые, гравий - слабольдистые;- температура ММГ от минус 3 до минус 5^оС;- мощность от 100 до 400 м;- глубина оттаивания - 1,5 м.3) Гидрологические условия:- ширина русла – Bр=29м;- наибольшая глубина русла - h_в=3,2м.При – данные свидетельствуют, что ледохода нет.Бурильная установка

THC 50 KATOГидравлическая буровая машина фирмы КАТО модель 50ТНС-YSV на гусеничном ходу. Машина предназначена для бурения вертикальных, наклонных скважин.В состав основных агрегатов и механизмов машины входят: ходовая часть на гусеничном ходу с передними и задними выносными опорами, поворотная часть со смонтированными на ней двигателем, гидронасосами, лебедками, кабинами и др., ротор, мачта и другие виды сменного рабочего оборудования, установленные спереди на поворотной части.Машина оснащена на передней части качательным механизмом в блочно-съемном исполнении, позволяющим вести бурение вертикальных и наклонных скважин. На машине установлены две кабины: главная кабина, имеющаяся с правой стороны, предназначена для управления при вращательном бурении, вспомогательная, имеющаяся с левой стороны, - для выполнения вспомогательных работ.Технические характеристики:

общая длина (со стяжным хомутом качания) около 11070 мм, без качательного механизма - 9710 мм;
общая высота около 22550 мм;
общая ширина около 4060 мм;
общая масса (без бурового инструмента и качательного механизма) около 52000 кг;
масса (без учета мачты, растяжек, главной и вспомогательной кабины и качательного механизма) около 36000 кг;
масса качательного механизма около 16000 кг;
масса ротора в сборе около 5200 кг;
общая высота около 22550 мм;
общая ширина около 4060 мм;

Эксплуатационные характеристики:

диаметр бурения 1,5; 1,7 м;
глубина бурения вертикальных скважин диаметром 1,5 – 50 м; 1,7 – 40 м;
наклонных скважин 1,5 – 40 м ; 1,7 – 35 м;
угол бурения наклонных скважин 5:1, 7:1, 10:1;
длина применяемых звеньев обсадной трубы, м: 1, 2, 3, 4;
диаметр уширения забоя, м: 1,5 х 3,0; 1,7 х 3,5;
лебедка двух барабанная с приводом от одного гидромотора;
механизм поворота. Угол поворота 110 градусов в каждую сторону;
частота вращения платформы 2 об/мин;
ходовая часть. Скорость передвижения 2,0 км/час. Преодолеваемый уклон пути 15 градусов (без мачты и качательного механизма). Наибольший угол уклона рабочей площадки 4 градуса. Качательный механизм предназначен для зажима обсадной трубы, создания колебательных движений в горизонтальной плоскости и погружения-извлечения трубы при бурении скважин. Обсадная труба предназначена для предохранения стенок скважины от обрушения;
допустимая температура окружающей среды в нерабочем состоянии от минус 56 до +40 С, в рабочем состоянии от минус 40 до +40 С.

Рисунок 1.1- Схема бурильной установки КАТО 50 ТНСУказанные условия позволяют в дальнейшей разработке принять опоры безростверкого типа на буронабивных столбах с диаметром d=1.5 м.

1. Определение минимально требуемых размеров опоры

При проектировании промежуточных опор определяют минимально требуемые размеры исходя из геометрических показателей пролетных строений, опирающихся на опору.а) б)Рисунок 1.2 – Схема опоры для определения минимальных размерова – вид вдоль оси моста; б – вид поперек оси моста; , – размеры опоры вдоль и поперек оси моста; К – расстояние между осями главных балок пролетного строения; , – размеры опорной части вдоль и поперек оси моста; – расстояние между торцами опорной части и опорной части площадки; – расстояние между торцами опорной площадки и подферменной плиты; с₃ – поперечный размер подферменной плиты от опорной площадкиМинимальный требуемый размер опоры вдоль оси моста определяется из выражения: , (1.9)где - расчетная длина пролета ( = 15,8 м при = 16,5 м); е – температурный зазор между пролетным строениями, e = 0.05 м; = 0.40 м;

= 0.15 м;

= 0.30 м

Минимально требуемый размер опоры поперек оси моста определяется по формуле:

, (1.10)

где

K = 1.80 м;

= 0.80 м;

= 0.30 м

.

Корректировка размеров опоры по расположению сваи

Рисунок 1.3 – План плиты насадкиКорректировка размеров опор осуществляется за счет расположения столбов в конструкции:Окончательно назначается: , .

Определение заложения глубины столбов

Определение глубины заложение производится по методу эскизного проектирования. Глубина заложения свай зависит от глубины общего и местного размывов. Глубина погружения свай русловой опоры в подстилающий грунт должна быть не менее 3.5-4 м, а глубина погружения свай пойменной опоры в вечномерзлый грунт должна составлять 6 диаметра сваи и в ММГ.

1 2 3 4 5 6 7

Определение глубины заложения русловой опоры

Если промежуточная опора попадает в русловую часть моста, то её заглубление в грунт основания необходимо принять конструктивно с соблюдением следующих правил: - глубина местного размыва, глубина общего размыва; Глубина общего размыва принимается в соответствие с расчетом в месте расположения русловой опоры, см. Таблица 1.1. Заложения в ПГ должна составлять 3,5 - 4м м, принимаем h_З= 3.5 м чертежи опор представлены на 15-16 с.

Определение глубины заложения пойменной опоры

Расчётную вертикальную нагрузку на один столб и оболочку определяем: , (1.11)где - несущая способность одного столба; - расчетная сжимающая сила, действующая на столбы в плоскости подошвы ростверка, кН; - количество столбов ( = 2).Расчетную сжимающую силу можно определить по формуле: , (1.12)Где ; ; - временная нагрузка от подвижного состава, кН, которая определяется по выражению: (1.13)где - эквивалентная нагрузка, определяемая в зависимости от длины загружения линии влияния