ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 17.06.2024
Просмотров: 94
Скачиваний: 0
28
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
|
|
Ветровая нагрузка при действии |
|
|
|
|||||||
5 |
справа налево, с заветренной сто- |
|
|
|
|||||||
|
роны –qW = ωо kэкв. cе3 а. Для |
|
|
|
|||||||
|
принятия значения cе3 требуется |
|
|
|
|||||||
|
определение b/! и h1/!, где b – |
|
|
|
|||||||
|
длина здания (примем 72 м), !– |
|
|
|
|||||||
|
пролет ( 18 м), h1– высота до низа |
|
|
|
|||||||
|
несущей конструкции (в нашем |
|
|
γ f = 1,4 – ко- |
|||||||
|
случае |
12,6 |
|
м). |
Тогда |
|
|
||||
|
b = |
72 |
= |
4, h1 = |
|
12,6 |
= |
0,7. |
|
|
эффициент |
|
|
|
|
надежности |
|||||||
|
18 |
18 |
|
|
|||||||
|
! |
|
! |
|
|
|
|
||||
|
cе3 = 0,54 (по интерполяции). |
|
|
по нагрузке, |
|||||||
|
–qnW = 0,38 0,71 0,54 12 |
-1,75 кН/м |
|
см. п. 6.11 [ ] |
|||||||
|
–qW = qnW 1,4 |
|
|
|
|
|
-2,45кН/м |
|
|||
|
Сосредоточенная ветровая нагруз- |
|
|
|
|||||||
6 |
ка W от давления ветра на здание |
|
|
|
|||||||
|
выше отметки верха колонны. |
|
|
|
|||||||
|
W = (+qW + –qW )(16,20-12,60); |
|
|
|
|||||||
|
Wn = (2,59 + 1,75) 3,60 |
|
15,62 |
|
|
||||||
|
W = (3,63 + 2,45) 3,60 |
|
|
21,89 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузки подсчитаны полностью. Приступаем к статическому расчету поперечной рамы каркаса здания.
4.2. Определение расчетных усилий
Определяем опорные реакции RВ от каждого загружения с учетом геометрических характеристик колонны.
29
Коэффициенты для определения опорных реакций:
|
k = |
J |
н |
|
|
= |
|
68,90625 105 |
|
= 7,656; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
Jв |
|
|
|
|
9,0 |
105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
ν = |
Нв |
|
= |
|
|
4,50 |
|
= |
0,353; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
12,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
H |
|
|
|
|
(1− 0,353) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
k3 = |
|
(1 |
|
− |
ν |
|
3 ) J |
н |
= |
|
68,90625 105 |
|
= |
0,224, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42 9,0 |
0,65104 |
105 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
8 n2 Jвет. |
|
|
8 |
|
|
|
4; |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
где |
|
n − |
|
|
количество панелей колонны, n = |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
k 2 = |
ν 3 (k − |
|
1) |
|
= |
0,3533 ( 7,656 − 1) |
= |
0,293; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
k1 = |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
1 |
|
= |
0,659; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
1+ |
k2 + |
|
k3 |
|
|
1+ |
0,293 + |
0,224 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
k |
2 |
|
|
e |
c1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
0,293 |
|
0,35 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
k5 = |
k1 1+ |
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
1− |
ν |
|
|
= 0,659 1+ |
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
1 |
− |
0,353 |
|
|
= |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ν |
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,353 |
|
0,14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
= |
0,659 (− |
0,3585) = |
|
− 0,23625. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
30
Определяем опорные реакции.
1. От действия постоянной нагрузки РСК = 461,415 кН. В этом случае относительное расстояние от точки приложения нагрузки до верха колонны β = 0. Тогда величина опорной реакции определяется
RB = |
3 k5 PCK eC |
= |
3 (− 0,23625) 461,415 0,14 |
= − 1,797 кН. |
|
2 H |
2 12,75 |
||||
|
|
|
2. От действия снеговой нагрузки Рsn = 215,46 кН. По условиям воздействия аналогично первому загружению.
RB sn = |
215,46 |
|
(− 1,797) = − 0,839 кН. |
|
461,415 |
||||
|
|
|||
3.От веса надкрановой части колонны РСК 1 = 34,598 кН с эксцентриситетом е1 = 0,35 м относительно подкрановой части.
|
|
3 |
k1 e1 |
|
|
2 |
|
|
|
3 |
0,659 0,35 |
(1 |
|
|
2 |
) 34,598 |
|
RB СК1 = |
− |
|
|
1 |
− ν |
Р |
|
|
= − |
|
|
− |
0,353 |
|
= |
||
|
2 H |
СК1 |
|
2 12,75 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
= |
− 0,027 0,8754 34,598 = |
− 0,8218 кН. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Примечание: нагрузка от веса подкрановой части колонны РСК 3 не вызывает опорной реакции. Этот вес необходимо учитывать для сечения IV-IV при определении продольной силы N.
4.От действия веса части стены выше отметки 7,2 м. РСК 2 = 173,82 кН, β 1
=7,20 / 12,75 = 0,5647 и е1 = 0,825 м.
RB СК2 = − |
|
3 k1 e1 |
|
β |
|
(2 − |
β |
|
|
) Р |
|
|
|
= − |
3 0,659 0,825 |
0,5647(2 − |
0,5647) × |
||||||||||||
|
|
|
1 |
1 |
СК2 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 12,75 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
× |
|
173,82 = |
|
|
− 0,5184 173,82 = |
− 9,011кН. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
5. От |
действия вертикальной |
|
крановой |
|
нагрузки Dmax = 834,37 кН, |
||||||||||||||||||||||||
Dmin = 245,72 кН при β |
2 = ν |
|
= 0,353 и эксцентриситетах е2 = еD1 = λ |
– 0,05= |
|||||||||||||||||||||||||
= 0,70 м и е = 0,35 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
3 k1 e2 |
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
3 0,659 0,70 |
|
|
0,35 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
R |
B |
= |
|
|
|
|
1− |
|
|
|
|
|
1− |
|
ν |
|
D |
max |
= |
|
|
|
1− |
|
|
× |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
2 H |
|
|
|
|
|
|
е2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 12,75 |
|
|
0,70 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
× (1− |
0,3532 ) Dmax = |
0,05427 0,5 0,875 Dmax = 0,02375 Dmax . |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
min |
|
|
||
31
Определяем RВ от действия Dmax – RВ = 19,819 кН; RВ от действия Dmin – RВ = 5,835 кН.
6.От действия вертикальной постоянной нагрузки от веса подкрановых балок и подкрановых путей Рс.в. = 138,678 кН. RВ определяется по фор-
муле п. 5.
RB = 138,678 0,02375 = 3,2936 кН.
7.От действия горизонтального кранового поперечного торможения
Н= 31,25 кН при отношении β 2 = 3,50 / 12,75 = 0,2745.
|
|
|
β |
|
k |
|
|
|
k |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
RB = |
1 |
− |
|
2 |
|
1 3 |
1+ |
|
|
+ β |
|
k |
|
H = |
|
|
|
|||
|
2 |
|
ν |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
− |
0,2745 0,659 |
|
|
|
|
+ |
0,293 |
|
0,2745 |
2 |
|
H = |
||||||
1 |
|
|
|
2 |
|
3 1 |
0,353 |
+ |
|
7,656 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
= |
{1− |
0,0904 [5,49 + |
0,57688]} H = |
|
± |
0,45155 Н. |
|
|||||||||||||
RB = |
31,25 0,45155 = ± 14,111кН. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
8.От действия ветровой нагрузки по всей высоте колонны с учетом сосредоточенной ветровой нагрузки W = 21,89 кН.
|
W + |
1 |
H |
k12 (+ qw − (− qw )) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
RB = 0,5 |
|
8 |
, |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ν k2) |
+ 4 k3 (1+ |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
здесь k12 = |
|
k1[3 |
(1+ |
ν) ] = |
0,659 4,522578 = 2,9804, |
|||||||||||||||
тогда RB |
= |
0,5 |
|
|
|
1 |
12,75 2,9804(3,63 + |
|
= |
|
|
|||||||||
|
21,89 + |
8 |
2,45) |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0,5[21,89 + 28,88] = 25,385 кН. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
9. От действия |
|
ветровой нагрузки –qw = -2,45 кН/м по всей высоте ко- |
||||||||||||||||||
R |
B |
= |
1 k |
1 |
H [3 |
(1+ ν k |
2 |
) |
+ |
4 k |
3 |
(1 |
+ ν) ] (− q |
w |
) = |
|||||
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
лонны. |
|
|
= |
1,05028 [3 1,103429 + |
0,896 1,353] (− |
qw ) |
= |
|||||||||||||
|
|
|
= |
4,74997 (− |
qw ) = − 11,6375 кН. |
|
|
|
|
|||||||||||
Определение расчетных усилий приведено в табл.4.2.