Файл: В.А. Тесля Расчет и конструирование железобетонной плиты типа 2Т.pdf

11

В этом случае γ sp= 1+∆ γ sp = 1+ 0,1 = 1,1, что соответствует механическому способу удлинения арматуры. Усилие обжатия:

Р01 = (1,1 560–146,84) (100) Asp = 469,16 (100) 6,03 = 282903,48 Н. На-

пряжения по верхней грани плиты:

σ bp= Р01 /Ared – P01 eop(h-y0 )/Jred + M(h-y0)/Jred = 282903,48/1742,025 – –(282903,48 18,36 31,81)/615351,60 + (7893000 18,36)/615351,60 = 162,400 – -268,504 + 235,500 = 129,396 H/см2 = 1,29 МПа.

Так как верхняя грань испытывает сжатие, постановка дополнительной напрягаемой арматуры в верхнюю зону не требуется.

Проверяем напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры с учетом разгружающего влияния от собственного веса

плиты. Необходимо определить отношение σ bp /Rbp и сравнить с данными табл. 7 [1]. B нашем случае σ bp /Rbp = 0,09967, что значительно меньше 0,95

-табличного значения, следовательно, условие выдержано.

7.ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВТОРЫХ ПОТЕРЬ НАПРЯЖЕНИЙ

ВАРМАТУРЕ

7.1. Потери от усадки бетона σ 8 =35 МПа. 7.2. Потери от последующей ползучести.

При отношении σ bp /Rbp < 0,75 потери будут определяться по формуле

σ 9 = 128 α σ bp /Rbp при α = 1. Потребуется определение σ bp при γ sp= 1. Усилие обжатия:

Р01 = (560-146,84) (100) 6,03 = 249135,48 Н.

Сучетом наличия усилий в обычной арматуре S’и S:

σ’5 =(1,29/15) 34 = 2,92 МПа

σ6 = 3,38 МПа, усилие обжатия:

Р01 = 249135,48-2,92 (100) 1,57-3,38 (100) 2,26 = 247913,16 Н.

При этом эксцентриситет обжатия eop:

еop =(458,44 15,36 + 249135,48 31,81 – 763,88 38,64)/247913,16 = 31,88 см.

13

9. РАСЧЕТ ПЛИТЫ НА ДЕЙСТВИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ ПО НАКЛОННОЙ ТРЕЩИНЕ

Прочность наклонного сечения на действие поперечной силы по наклонной трещине будет обеспечена, если выполняется условие

Q≤ Qb + qsω Co.

Определяем Qb= Mb/C при Мb= ϕ b2 (1+γ f +γ N) Rbt b h20, где ϕ b2 = 2. Остальные компоненты находим:

ϕf =[0,75 (b’f -b) h’f ]/b h0 =[0,75 (85-16) 5,75]/16 52 = 0,358 < 0,5;

ϕN =0,1 P2 /(Rbt b h0 ) = 0,1 206450,4/(0,9 0,9 (100) 16 52=0,306 < 0,5.

Cогласно требований норм (1+ϕ f +ϕ N) не может быть более 1,5, в нашем случае (1+0,358+0,306)=1,664. Поэтому для дальнейших расчетов принимаем 1,5.

Тогда Mb=2 1,5 0,9 0,9 (100) 16 522 = 10513152 Н см. Теперь при-

ступим к определению величины С. Здесь требуется произвести сравнение интенсивности погонной нагрузки, равной 6,471 1,5 = 9,7065 кН/м =

= 97,065 H/см, со значением 0,56 qsω . Если g = 97,065 H/см меньше или рав-

но величине 0,56 qsω , тогда С определяется по формуле

C = Mqb .

Определяем qsω = As Rs /S. Согласно требованиям норм п.5.27 [1] шаг поперечной арматуры S на приопорных участках, равных при равномерно распределенной нагрузке 1/4 пролета, равен S=(1/3)h, при высоте сечения более 45 см, но не более 50 см.

В нашем случае при h=60 см, S=20 см < 50 см. Площадь поперечного сечения двухветвевых хомутов Asω =0,57 см2 (2 6 мм) при расчетных со-

противлениях Rsω =285 MПа.

Тогда qsω = 0,57 285 (100)/20 = 812,25 H/cм. В этом случае величина

0,56 qsω = 0,56 812,25 = 454,86 H/cм, что больше погонной интенсивности действующей нагрузки, равной 97,065 Н/см. Тогда величину С, согласно п.3.32 [3], определяем по вышеприведенной формуле

Произведем сравнение С с выражением ( ϕ b2/ϕ b3 ) h0 = ( 2/0,6) 52 = = 173,33 см, что меньше ранее определенного значения С = 329,106 см.

Следовательно, принимаем С = 173,33 см и тогда Qb = 10513152/173,33 = = 60653,97 Н.

Поперечная сила Qb, воспринимаемая бетоном, должна быть не менее

2 h0 = 104 см. Для расчета необходимо принимать С не более 2 h0 . Тогда Qsω = 812,25 104 = 84474 H. Проверяем условие

Qmax ≤ 2,5Rbt b h0 = 2,5 0,9 0,9 (100) 16 52 = 168480 H

при Qmax = 57268 H. Так как условие соблюдается, то поперечная арматура (хомуты) устанавливается не по расчету, а по требованию норм - при этом дальнейшей проверки не потребуется. Полная суммарная поперечная сила, которая будет воспринята плитой равна 60653,97 + 84474,0 = 145127,97 = =145,128 кН, что значительно больше действующей поперечной силы от на-

грузок Qmax = 57,268 кH. Условие удовлетворяется, прочность наклонного сечения обеспечена. На остальной средней части пролета плиты принимаем шаг поперечной арматуры не более (3/4) h, но не более 500 мм (см. п.5.27 [1]). В нашем случае (3/4).600=450 мм, что меньше 500 мм. Диаметр хомутов 6 мм, арматура класса АIII.

При этом выполняется требование п.5.28 [1], предусматривающее анкеровку хомутов, воспринимающих поперечные силы за счет постановки двух продольных стержней d=10 мм и приварки к ним всех поперечных стержней (см. сетку С-5 на рис.7).