Файл: Факультет технологии разведки и разработки.docx

= 730 [МПа]; = 500 [МПа] (диаметр заготовки любой)

---

IV. Допускаемые напряжения.

1. 
   Допускаемые контактные напряжения.
   

[МПа]а) определение базового предела контактной выносливости. = 2 + 70 = 2 ∗ 260 + 70 = 590[МПа]; = 2 + 70 = 2 ∗ 220 + 70 = 510[МПа]. б) определение коэффициента безопасности. = 1,1 (для термообработки в виде улучшения) в) определение коэффициента долговечности при контактных напряжениях  определение базового числа циклов перемены контактных напряжений = 30 ∗ (????????) 2,4циклов; = 30 ∗ (????????1) 2,4 = 30 ∗ (260) 2,4 = 18,75 ∗ 10^6 циклов; = 30 ∗ (????????2) 2,4 = 30 ∗ (220) 2,4 = 12,5 ∗ 10^6 циклов.  определение фактического (эквивалентного) числа циклов перемены контактных напряжений в течении заданного срока службы привода = 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ???????? /????ном )³ ∗ ????????/???? циклов , где: с-число зубчатых колес, одновременно находящихся в зацеплении с данным расчетным зубчатым колесом (с=1, т.к. проектируемый редуктор представляет собой простую зубчатую передачу, состоящую из 2-х зубчатых колес), n [об/мин]-частота вращения вала, на котором закреплено данное расчетное зубчатое колесо, t-срок службы t=L*365*24*kгод *kсут=8*365*24*0,6*0,7= 29433 часов. С учетом графика нагрузки = 60 ∗ 1 ∗ 182,5∗ 29433 * 0,521 = 167,91 ∗ 10⁶ циклов; циклов.

---

Т.к. ≥ , то = = = 1. Вывод: в качестве допускаемого контактного напряжения для косозубого цилиндрического редуктора, принимается среднее из двух расчетных значений. = 0,5([ + ) = 0,5(536,36+463,64) = 500 [МПа].

2. 
   Допускаемые напряжения изгиба.
   

[ ] = / ∗ ∗ [МПа] а) определение базового предела изгибной выносливости. = + 260 = 260 + 260 = 520[МПа]; = + 260 = 220 + 260 = 480[МПа]. б) определение коэффициента безопасности при изгибе =1,7-2,2 ( =2 к расчету).в) определение коэффициента, учитывающего влияние приложения к зубу двухсторонней нагрузки (учитывающий, реверсивное вращение вала) =0,7.г) определение коэффициента долговечности при изгибе.

---

1) Определение базового числа циклов перемены изгибных напряжений. =4*10^6 (для всех марок стали, включая сталь 40Х);2) Определение фактического(эквивалентного)числа циклов перемены изгибных напряжений в течение заданного срока службы привода = 60 ∗ ???? ∗ ???? ∗ ???? ∗ ∑( ????????/???????????????? )⁶ ∗ ????????/???? циклов ∑( ????????/????ном )³ ∗ ????????/???? = 0,521; = 60 ∗ 1 ∗ 182,5∗ 29433* 0,345 = 111,19 ∗ 10⁶ циклов; = / = 111,19∗ 10⁶ /2,24 = 49,63 ∗ 10⁶ циклов. Вывод: Т.к. > , то = = = 1;Далее определяются допускаемые напряжения[ ] = / ∗ ∗ = 520/2 ∗ 1 ∗ 0,7 = 182[МПа]; [ ] = / ∗ ∗ = 480/2 ∗ 1 ∗ 0,7 = 168[МПа]. Вывод: в качестве допускаемого напряжения изгиба принимается для зубьев ведущего колеса [ ] = 182[МПа], а для ведомого колеса-[ ] = 168[МПа].

3. 
   Допускаемые контактные и изгибные напряжения при кратковременных перегрузках.
   

---

а) допускаемое контактное напряжение:[ ]???????????? = 2,8 [МПа],[ ]???????????? = 2,8 ∗ 750 = 2100 [МПа]; [ ]???????????? = 2,8 ∗ 500 = 1400 [МПа]. Вывод: [ ]???????????? = 0,5 ∗ (1400 + 2100) = 1750 [МПа].б) допускаемое изгибное напряжение: [ ]???????????? = 0,8 [МПа],[ ]???????????? = 0,8 ∗ 750 = 600 [МПа]; [ ]???????????? = 0,8 ∗ 500 = 400 [МПа].Вывод: Z1- [ ]???????????? = 600 [МПа]; Z2 - [ ]???????????? = 400 [МПа].

---