Файл: Допускаю к защите Руководитель С. Н. Сушко Проект отопительной тэц в г. Владимир пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине Тепловые электрические станции 012. 00. 00. Пз.docx

4.1.5 Расчет температуры сетевой воды в узле смешения перед основными сетевыми подогревателями

Температура в узле смешения подпиточной и обратной сетевой воды, , определяется как:



где – расход сетевой воды в обратном трубопроводе тепловой сети, кг/с.


Первый режим:





Второй режим:





Третий режим:





Четвертый режим:

4.1.6 Расчет расхода греющего пара на основные сетевые подогреватели

Расход сетевой воды через основные сетевые подогреватели , определяется из расхода сетевой воды в подающей магистрали ( ) с учетом расхода сетевой воды на вакуумный деаэратор ( ):



Расход пара на основные подогреватели, кг/с. Определяется из уравнения теплового баланса поверхностного подогревателя:



Первый режим:





Второй режим:





Третий режим:

---

Четвертый режим:

4.1.7 Расчет суммарного расхода пара теплофикационного отбора на подготовку подпиточной и сетевой воды

Пар теплофикационного отбора в данной схеме используется для подогревателя подпиточной воды и для основных подогревателей.



Первый режим:



Второй режим:



Третий режим:



Четвертый режим:

4.1.8 Расчет пиковой тепловой нагрузки

Нагрузка пиковых подогревателей сетевой воды, кВт. Определяется как:



где – температура сетевой воды в подающем трубопроводе (после пиковых подогревателей), . Определяется по температурному графику, представленному на рисунке 3.

Из графика температур сетевой воды видно, что необходимость в пиковом подогреве есть в первом режиме.

Первый режим:



Второй режим:

---

4.1.9 Расчет расхода греющего пара на пиковые подогреватели

Расход греющего пара на пиковые подогреватели, кг/с. Определяется как:



где – соответственно энтальпии греющего пара пикового подогревателя и его конденсата, кДж/кг; в качестве греющего может использоваться пар от РОУ 13,8/1,28 или пар от пиковых паровых котлов.

Энтальпии пара определяются по давлению 1,28 МПа и температуре 250 , а энтальпии конденсата этого пара по температуре сетевой воды на выходе с учетом недогрева [1].

Первый режим:





Второй режим:

4.1.10 Расчет расхода греющего пара на подогреватели греющей воды деаэратора

Примем, что для подогрева греющей воды деаэратора до 100 будет использоваться пар с параметрами производственного отбора турбины. Определим расход этого пара ( ) для 2, 3 и 4 режимов, в которых температура воды после основных подогревателей, ниже требуемой для работы вакуумного деаэратора.



Третий режим:



Четвертый режим:

4.2 Расчет тепловой схемы подготовки добавочной воды

Принципиальная схема подготовки добавочной воды ТЭЦ изображена на рисунке 4. Целью расчета является определение расхода пара теплофикационного отбора на подогрев и деаэрацию добавочной воды, восполняющей потери рабочего тела в основном цикле.

4.2.1 Расчет расширителя непрерывной продувки высокого давления

Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки высокого давления (РНП ВД), кг/с, определяется как:

---

1 – барабан котла; 2 – расширитель непрерывной продувки первой ступени (РНП ВД); 3 – расширитель непрерывной продувки второй ступени (РНП НД); 4 – теплообменник непрерывной продувки (ТНП); 5 – подогреватель добавочной воды перед ХВО (ПВП1); 6 – ХВО; 7 – пароводяной подогреватель добавочной воды перед деаэратором (ПВП2); 8 – атмосферный деаэратор добавочной воды (ДА); 9 – перекачивающий насос.
Рисунок 2 - Принципиальная схема подготовки добавочной воды
где – расход продувочной воды, кг/с; принимается 3% от суммарной паропроизводительности котлов, так как принята схема ТЭЦ с поперечными связями; – энтальпия пара с давлением 0,6 МПа, отводимого от РНП ВД в деаэратор питательной воды, кДж/кг; – энтальпия продувочной воды после барабана котла (перед расширителями), кДж/кг. Определяется по давлению в барабане котла . Давление в барабане принято на 10% выше давления на выходе из котла; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,6 МПа, кДж/кг.







Расход отсепарированного пара РНП ВД, кг/с. Определяется из уравнения материального баланса расширителя:

---

4.2.2 Расчет расширителя непрерывной продувки низкого давления

Количество продувочной воды после расширителя непрерывной продувки низкого давления (РНП НД), кг/с. Определяется как:



где – энтальпия пара с давлением 0,12 МПа, отводимого от РНП НД в атмосферный деаэратор добавочной воды, кДж/кг; – энтальпия продувочной воды после расширителя, равная энтальпии конденсата при давлении 0,12 МПа, кДж/кг.



Расход отсепарированного пара РНП НД, кг/с, определяется из уравнения материального баланса расширителя:

4.2.3 Расчет расхода добавочной воды

Количество добавочной воды, кг/с. Определяется как:



где  потери с продувочной водой (после ТНП), кг/с; – потери в основном цикле с утечками, кг/с; приняты 1,5% от суммарной производительности котлов; – количество невозвращённого с производства конденсата, кг/с. Принято 50% от количества пара, направляемого на производство ( т/ч); – технологические потери рабочего тела в цикле (собственные нужды), кг/с. Приняты 3% от суммарной производительности котлов.

4.2.4 Расчет температуры добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки

Температура добавочной воды после теплообменника непрерывной продувки,

---