Файл: Пао "Газпром", как глобальная энергетическая компания, на протяжении многих лет уверенно выполняет свою миссию по обеспечению потребителей надежными и эффективными энергоресурсами.docx
Добавлен: 25.10.2023
Просмотров: 78
Скачиваний: 2
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
– концентрация пропана в газовой смеси в единицы объема;
– концентрация бутана в газовой смеси в единицы объема;
Определяем концентрацию пропана в газовой смеси ,
(4)
где хп ,хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Определяем концентрацию бутана в газовой смеси ,
(5)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
На основание полученных данных определяем динамическую вязкость компонентов газовой смеси nп, nб, кг · сек / м2;
nп = 0,036 кг · сек / м2
nб = 17 кг · сек / м2
где nп – динамическая вязкость пропана, кг · сек / м2;
nб – динамическая вязкость бутана, кг · сек / м2;
Определяем динамическую вязкость всей смеси nсм, кг · сек / м2;
, (6)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
nп – динамическая вязкость пропана, кг · сек / м2;
nб – динамическая вязкость бутана, кг · сек / м2;
кг · сек / м2
Определяем упругость паров компонентов газовой смеси по номограмме Pп, Pб кгс/м2
Pп = 10
Pб = 2,5
где Pп – упругость паров пропана, кгс/м2;
Pб – упругость паров бутана, кгс/м2;
Определяем упругость паров всей смеси Pсм , кгс/м2;
, (7)
где Pп – упругость паров пропана, кгс/м2;
Pб – упругость паров бутана, кгс/м2;
Zп, Zб – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
Определяем молярную концентрацию пропана в жидкой фазе Z
п,
(8)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Zпм, Zбм – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
= 0,34 %
Определяем молярную концентрацию бутана в жидкой фазе Zп,
(9)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Zпм, Zбм – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
= 0,66 %
Pсм = 0,36 · 10 + 0,66 · 2,5 = 5,05 кгс/м2
Вывод: в результате расчета получили требуемые для гидравлического расчета трубопроводов жидкой фазы параметры сжиженного газа: плотность пропана и бутана, плотность всей газовой смеси, концентрацию пропана и бутана в газовой смеси, динамическую вязкость всей газовой смеси, упругость паров пропана и бутана, молярную концентрацию пропана и бутана в жидкой фазе, упругость паров для всей смеси.
2.2 Гидравлический расчет трубопроводов жидкой фазы сжиженного газа.
Цель расчёта: Определение диаметра трубопровода жидкой фазы и необходимости перепада давления для перекачки сниженного газа.
Исходные данные:
Отметка высшей точки газопровода – 2,2 м
Отметка начальной точки – 1,8 м
Отметка уровня газопровода – 0,3 м
Отметка конечной точки – 1,2 м
Длина газопровода – 89 м
Годовой газооборот ВБСГ –20000 т/год
Определим диаметр трубопровода жидкой фазы по формуле
dнар= (10)
где Q – расход жидкой фазы трубопровода, м3/сек;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, равна 1,2 м3/сек;
Определяем секундный расход трубопровода жидкой фазы Q м3/сек;
Q= (11)
где n – число одновременно сливаемых железнодорожных цистерн, равно 3 шт.
V – объем одной цистерны, равен 54 м3;
t – время слива цистерны, равно 2ч;
Q= ,
dнар= = 0,147,
Принимаем по ГОСТ 8732-78 (СТ СЭВ 1481-78) трубу с наружным диаметром 159 мм, с толщин стенки = 5 мм.
Определяем внутренний диаметр dвн, мм
dвн = , (12)
где dнар – наружний диаметр газопровода, мм;
– толщина стенки газопровода, мм.
dвн = = 149 мм.
Определяем число Рейнольдса Re
Re = , (13)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, м3/сек;
nсм – динамическая вязкость газовой смеси, кгс сек/см2
Re = = 13138
Если число Рейнольдса больше 4000, то режим течения в газопроводе ламинарный.
Определяем коэффициент гидравлического сопротивления
, (14)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
Re – число Рейнольдса;
– коэффициент шероховатости газопровода, равен 0,03.
= 0,075
Определяем потери на трение ht, м
, (15)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
L – длина газопровода, м;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, м3/сек;
g – ускорение свободного падения, м3/сек;
– коэффициент гидравлического сопротивления.
= 3,3
Определяем необходимый перепад давления для перекачки сжиженного газа, м
, (16)
Где P1 – давление в расходной емкости, 4,5 кгс/см2;
P2 – давление над поверхностью жидкости в емкости, куда перекачивают газ, 2,1 кгс/см2;
– удельный вес смеси, 11,2 кг/м3;
– разность отметок местности, м;
ht – потери напора на трение, м.
,
Вывод: Для создания скорости слива жидкой фазы в нашем варианте использовался гидравлический напор необходимый для надежного обеспечения слива. Для этого необходимо чтобы разность уровней жидкости компенсировала разность температур и разность давлений. Требуемую разность уровней компенсирует перепад давлений, который должен развивать насос. По расчету перепад давления H равен 16м.
2.3 Проверочный расчет насосов и компрессоров
Цель расчёта: По результатам гидравлического расчета подбираем компрессор для слива и перекачки сжиженного углеводородного газа.
Определяем мощность электродвигателя к центробежному насосу N, кВт
, (17)
где Q – максимальный расход, м3/час;
– необходимый напор, м;
n – КПД подбираемого насоса, равно 0,55%.
N = = 28
По расчетным данным подбираем насос, который должен обеспечить необходимую подачу сжиженного газа и необходимый напор. Полученные в результате расчета данные:
максимальный расход, Q=72 м3/час;
необходимый напор, =16 м;
мощность электродвигателя насоса, N=28 кВт.
Подбираем наиболее подходящий по нашим данным центробежный насос марки НК 65/35-125 с синхронным электродвигателем мощностью 30 кВт. Одноступенчатый консольный насос с рабочим колесом одностороннего входа жидкости со спиральным корпусом. Насос изготовлен из стали. Масса насоса 335 кг.
Таблица 4 – Техническая характеристика НК 65/35-125
Продолжение таблицы 4
По результатам гидравлического расчета подбираем компрессор.
Определяем скорость жидкости в сливном трубопроводе
– концентрация бутана в газовой смеси в единицы объема;
Определяем концентрацию пропана в газовой смеси ,
(4)
где хп ,хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Определяем концентрацию бутана в газовой смеси ,
(5)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
На основание полученных данных определяем динамическую вязкость компонентов газовой смеси nп, nб, кг · сек / м2;
nп = 0,036 кг · сек / м2
nб = 17 кг · сек / м2
где nп – динамическая вязкость пропана, кг · сек / м2;
nб – динамическая вязкость бутана, кг · сек / м2;
Определяем динамическую вязкость всей смеси nсм, кг · сек / м2;
, (6)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
nп – динамическая вязкость пропана, кг · сек / м2;
nб – динамическая вязкость бутана, кг · сек / м2;
кг · сек / м2
Определяем упругость паров компонентов газовой смеси по номограмме Pп, Pб кгс/м2
Pп = 10
Pб = 2,5
где Pп – упругость паров пропана, кгс/м2;
Pб – упругость паров бутана, кгс/м2;
Определяем упругость паров всей смеси Pсм , кгс/м2;
, (7)
где Pп – упругость паров пропана, кгс/м2;
Pб – упругость паров бутана, кгс/м2;
Zп, Zб – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
Определяем молярную концентрацию пропана в жидкой фазе Z
п,
(8)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Zпм, Zбм – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
= 0,34 %
Определяем молярную концентрацию бутана в жидкой фазе Zп,
(9)
где хп , хб – концентрация компонентов газовой смеси в единицы объема,
Zпм, Zбм – молярная концентрация компонентов (пропан, бутан) в жидкой фазе, %
= 0,66 %
Pсм = 0,36 · 10 + 0,66 · 2,5 = 5,05 кгс/м2
Вывод: в результате расчета получили требуемые для гидравлического расчета трубопроводов жидкой фазы параметры сжиженного газа: плотность пропана и бутана, плотность всей газовой смеси, концентрацию пропана и бутана в газовой смеси, динамическую вязкость всей газовой смеси, упругость паров пропана и бутана, молярную концентрацию пропана и бутана в жидкой фазе, упругость паров для всей смеси.
2.2 Гидравлический расчет трубопроводов жидкой фазы сжиженного газа.
Цель расчёта: Определение диаметра трубопровода жидкой фазы и необходимости перепада давления для перекачки сниженного газа.
Исходные данные:
Отметка высшей точки газопровода – 2,2 м
Отметка начальной точки – 1,8 м
Отметка уровня газопровода – 0,3 м
Отметка конечной точки – 1,2 м
Длина газопровода – 89 м
Годовой газооборот ВБСГ –20000 т/год
Определим диаметр трубопровода жидкой фазы по формуле
dнар= (10)
где Q – расход жидкой фазы трубопровода, м3/сек;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, равна 1,2 м3/сек;
Определяем секундный расход трубопровода жидкой фазы Q м3/сек;
Q= (11)
где n – число одновременно сливаемых железнодорожных цистерн, равно 3 шт.
V – объем одной цистерны, равен 54 м3;
t – время слива цистерны, равно 2ч;
Q= ,
dнар= = 0,147,
Принимаем по ГОСТ 8732-78 (СТ СЭВ 1481-78) трубу с наружным диаметром 159 мм, с толщин стенки = 5 мм.
Определяем внутренний диаметр dвн, мм
dвн = , (12)
где dнар – наружний диаметр газопровода, мм;
– толщина стенки газопровода, мм.
dвн = = 149 мм.
Определяем число Рейнольдса Re
Re = , (13)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, м3/сек;
nсм – динамическая вязкость газовой смеси, кгс сек/см2
Re = = 13138
Если число Рейнольдса больше 4000, то режим течения в газопроводе ламинарный.
Определяем коэффициент гидравлического сопротивления
, (14)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
Re – число Рейнольдса;
– коэффициент шероховатости газопровода, равен 0,03.
= 0,075
Определяем потери на трение ht, м
, (15)
где dвн – внутренний диаметр газопровода, м;
L – длина газопровода, м;
v – скорость течения сжиженного газа в трубопроводе, м3/сек;
g – ускорение свободного падения, м3/сек;
– коэффициент гидравлического сопротивления.
= 3,3
Определяем необходимый перепад давления для перекачки сжиженного газа, м
, (16)
Где P1 – давление в расходной емкости, 4,5 кгс/см2;
P2 – давление над поверхностью жидкости в емкости, куда перекачивают газ, 2,1 кгс/см2;
– удельный вес смеси, 11,2 кг/м3;
– разность отметок местности, м;
ht – потери напора на трение, м.
,
Вывод: Для создания скорости слива жидкой фазы в нашем варианте использовался гидравлический напор необходимый для надежного обеспечения слива. Для этого необходимо чтобы разность уровней жидкости компенсировала разность температур и разность давлений. Требуемую разность уровней компенсирует перепад давлений, который должен развивать насос. По расчету перепад давления H равен 16м.
2.3 Проверочный расчет насосов и компрессоров
Цель расчёта: По результатам гидравлического расчета подбираем компрессор для слива и перекачки сжиженного углеводородного газа.
Определяем мощность электродвигателя к центробежному насосу N, кВт
, (17)
где Q – максимальный расход, м3/час;
– необходимый напор, м;
n – КПД подбираемого насоса, равно 0,55%.
N = = 28
По расчетным данным подбираем насос, который должен обеспечить необходимую подачу сжиженного газа и необходимый напор. Полученные в результате расчета данные:
максимальный расход, Q=72 м3/час;
необходимый напор, =16 м;
мощность электродвигателя насоса, N=28 кВт.
Подбираем наиболее подходящий по нашим данным центробежный насос марки НК 65/35-125 с синхронным электродвигателем мощностью 30 кВт. Одноступенчатый консольный насос с рабочим колесом одностороннего входа жидкости со спиральным корпусом. Насос изготовлен из стали. Масса насоса 335 кг.
Таблица 4 – Техническая характеристика НК 65/35-125
Параметр | Обозначение | Значение |
Максимальный расход | м3/час | 70 |
Напор, столба жидкости | м | 140 |
Рабочей давление | Кгс/см2 | 16 |
Продолжение таблицы 4
Параметр | Обозначение | Значение |
Частота вращения | Об/мин | 2950 |
Мощность электродвигателя | кВт | 30 |
По результатам гидравлического расчета подбираем компрессор.
Определяем скорость жидкости в сливном трубопроводе