К_r- коэффициент, учитывающий вид перерабатываемой горной породы и принимаемый для кварцита и базальта -1,1, гранитов- 1,0 и для известняков – 0,8.



Рис.2. Профиль и форма рифлений дробящих плит

В зависимости от максимальной крупности d_max продукта дробления для щековых дробилок, используемых на последних стадиях дробления, рекомендуемых рекомендуются следующие размеры треугольных рифлений:

Максимальная крупность dmax, мм	Высота рифлений hp, мм	Шаг рифлений tp, мм
20	10	20
40	20	40
70	35	70

ВНИИСтройдормаш рекомендует следующие размеры зубьев рифлений дробящих плит /см. рис. 2/.

Типоразмер дробилок	Назначение дробящих плит	Размеры зубьев профиля,мм
		tp	ap	bp	hp
250x400	Первичное дробление	60	45	15	30
	Вторичное дробление	40	30	10	20
250x900	Вторичное дробление	55	42	13	30
400x600	Первичное дробление	80	60	20	40
	Вторичное дробление	55	42	14	28

6. 
   Определение мощности двигателя
   

Для определения мощности двигателя наибольшее распространение получила формула Л.Б. Левинсона:



где σ_b – предел прочности камня,кгс/см² ;

n- частота вращения эксцентрикового вала, лб/мин;

D- размер исходного материала в см;

---

E- модуль упругости исходного материала в кгс/см²;

η – КПД механизма привода.

Значение предела прочности камня σ_b, модуля упругостиЕ и объемного веса γприведены в таблице.

Горная порода	γ кгс/см3	σb кгс/см2	Е кгс/см2
Известняк мягкий	1400	400…600	3,5*105…5,0*105
Песчаник желтый	2000	500…700	3,4*105…5,0*105
Песчаник серый	2700	1000…1200	3,4*105…5,0*105
Сланец глинистый	1200	250…400	1,1*105…1,9*105
Порфир	2700	1500…2800	6,7*105…7,0*105
Базальт	2700	2000…3000	5,6*105…9,7*105
Диабаз	2700	1900…2500	6,12*105…7,9*105
Мрамор	2800	550…1500	5,65*105…7,0*105
Гранит крупнозернистый	2700	1200…1400	5,15*105…6,24*105
Гранит мелкозернистый	3300	1800…2000	6,0*105…7,0*105
Известняк прочный	2700	1000…1200	3,5*105…6,0*105

Следует учитывать потери на трение в механизмах щековой дробилки. Потребная мощность на преодоление сил трения может быть определена из выражения



где Р- максимальное давление , приходящееся на опору вала,кгс;

f- коэффициент трения: при хорошей смазке f=0,05:0,06, в случае применения подшипников качения f=0,0015;

d_b- диаметр вала, м;

n- частота вращения вала, об/мин;

Мощность двигателя необходимая для работы щековой дробилки

---

, составит :



Анализ работы существующих конструкций дробилок [8] показывает, что мощность находится в линейной зависимости от производительности и моет быть определена по формуле



П-производительность дробилки,м³/ч.

Ориентировочные удельной потребной мощности при дроблении составляют не 1м³/ч материала:в малых дробилках 2,7…5,4 кВт;в средних дробилках 2,0…4,1 кВт; в крупных дробилках 1,4-2,0 КвТ.

3. 
   РАССЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЩЕКОВЫХ ДРОБИЛОК
   
   1. 
      Определение усилий в элементах дробилок
      

Максимальное усилие, которое может возникнуть при нормальной работе дробилки, находят по гипотезе В.Л. Кирпичева в предположении, что оно возрастает прямопропорционально сближению щёк:



где А- работа, затрачиваемая на дробление при одном сближении;

S₀- ход подвижной щеки в месте приложения силы Q_max, измеряемой по линии действия силы ( определяется графическим путем).

Определение работы, затрачиваемой на дробление, производят по формуле :



где σ_b –предел прочности камня при сжатии, кгс/см²;

Е- модуль упругости дробимого материала при сжатии, кгс/см²;

V- объем дробимого материала, см³.



где b- длина загрузочного отверстия дробилки, см;

Dи d- соответственно размеры исходного и готового продукта, см.

Совместное решение уравнений (8),(9) и (10) позволяет получить уравнение для определения величины максимального усилия:



При этом считается, что сила Q_max направлена нормально к поверхности подвижной щеки, а точка ее приложения находится на расстоянии 1/3 длины щеки, считая от нижней опоры, и определяется их соотношение (см.рис.3,а,в):



Учитывая возможность перегрузки дробилок при попадании в них недробимых кусков, Л.Б. Левинсон рекомендует принимать Q_расч=2Q_max ,полагая, что при этом учитываются все динамические нагрузки, в том числе и от маховика, передающего частям машины при рабочем ходе кинетическую энергию, накопленную при ускоренном холосто ходе. Однако практика показывает, что достаточно принять

---

Q_расч=1,5Q_max

Сжимающее усилие Т, действующие вдоль распорной плиты, при крайнем верхнем ее положении будет:

T=Q_расч*l₁/l₀

где l₁иl₀– плечи действия сил.

Из параллелограмма сил/ рис.3,б/ определяется растягивающее усилие, действующее на главный шатун:

P=2T*cosβ,

где β-угол между распорной плитой и шатуном, β =78…82°.



Аналогичным способом можно определить усилия, действующие и в других деталях. При этом можно использовать графический способ.

2. 
   Расчёт на прочность элементов конструкции дробилок
   

3.2.1. Расчет шатуна производится по расчетному усилию Р. Площадь сечения шатуна определится из условия



где F- площадь расчетного сечения, см²;

[σ]_P – допускаемое напряжение для стали 35Л,

[σ]_P=1100-1200 кгс/см².

3.2.2. Болты крепления головки шатуна.

Площадь ослабленного сечения болта определится:

F₀=P/[σ]_P*Z,

где Z-число болтов.

3.2.3. Распорные плиты

Напряжение в распорной плите криволинейной формы равно:

σ =σ_сж+ σ_u≤ [σ];



где F_n- площадь поперечного сечения плиты;

M_u –изгибающий момент, действующий в криволинейной зоне;

W-момент сопротивления.

При клепаной распорной плите после проверки или определения площади поперечного сечения питы, задавшись числом заклепок, определяет их диаметр из условия :

τ_ср=Т/F_з*Z_з≤[τ]_ср

где Z_з-число заклепок;

F_з- площадь поперечного сечения заклепки;

[τ]_ср – допустимое напряжение на срез материала заклепки;

3.2.4. Дробящие плиты рассчитываю как пластины, опертые о переферии с действующей в центре нагрузкой Q_расч.

см,

где h₁- толщина дробящей плиты;

a₁и b₁-соответственно длина и ширина плиты, см;

σ_bu- предел прочности материала плит при изгибе, кгс/см²;

μ-поправочный коэффициент для плит из чугуна- μ=2,0; из стали-μ=0,4.

При таком расчете наличие рифлений на плите не учитывается.

---

3.2.5. Подвижные щеки рассчитываются на изгиб как балки на двух опорах при действии силы Q_расч., приложенной посредине этой балки и на расстоянии 1/3 от одной из ее опор.

Однако подобный расчет является приближенным. Поэтому окончательый расчет подвижной щеки следует выполнять на совместное сопротивление щеки вместе с дробящей плитой изгибу и растяжению.

Напряжение в расчетном сечении при этом будет



где Т₂- усилие, действующее вдоль шеки дробилки;

F₂- площадь поперечного сечения подвижной щеки ;

M_u- изгибающий момент в расчетном сечении;

W_u- момент сопротивления поперечного сечения щеки;

ϭ_u- изгибающее напряжение в расчетном сечении;

ϭ_р-напряжение растяжения в том же сечении.

M_u=T₁*l₂.

Усилие Т₁ и Т₂ можно определить графическим путем/рис.3,в/.



где J_x-момент инерции поперечного сечения, см⁴.

Координата центр

а тяжести сечения/рис.4/:



где F₁=h₁*b₁;F₂=h₂*b₂;





Рис.4 сечение подвижной щеки

3.2.6. Ось подвижной щеки дробилки с простым качанием щеки.

Опорная реакция в оси подвижной щеки определяется о формуле / рис.3,а;рис.5/



Из условия равновесия системы следует / рис.3,а/;



T₂-сжимающее, растягивающее/подвижную щеку усилие.

Реакции в правой R_Aи левой R_Bподшипниковых опорах равны между собой и определяется / см. рис.5/ :



Изгибающий момент от действующих сил:



где G- вес подвижной щеки.



Рис 5. Расчетная схема оси подвижной

Суммарный момент

---

Смотрите также файлы

• Занятие по теме 1 особенности научного текста.docx

• Вопросы, подлежащие проверке.docx

• Формирование дел осуществляется на бумажных носителях.docx

• Вызовите скорую медицинскую помощь Срочно наберите номер экстренных служб вашей страны и сообщите о случившемся, указав адрес происшествия и информацию о состоянии пострадавшего.docx

• Икт это обобщающее понятие, отражающее описание различных технических устройств, механизмов, способов, алгоритмов сбора, хранения и обработки информации.docx