Рисунок 10 –Установка датчикаПеред изменением любого из стандартных значений, нажмите синююкнопку g для отображения значения расстояния до поверхности. Результат измерения отображается попеременно с надписью «diSt», напоминая пользователю, что прибор находится в режиме измерениярасстояния до поверхности. Вы можете проверить корректность работы уровнемера, перепроверив его результаты измерения вручную.Для изменения значения нижней опорной точки выполните следующиедействия: a) При входе в меню с режима отображения результатов измерений, нажмите зеленую кнопку i для отображения меню настройки «b.rEF» (см. примечание выше). b) Нажмите синюю кнопку g для входа в меню «b.rEF». На дисплееотобразится текущее значение параметра «b.rEF». c) Если значение корректно, нажмите красную кнопку 8 , а затемзеленую кнопку i для перехода к следующему параметру меню. d) Для изменения значения нажмите синюю кнопку g. Первая цифра надисплее замигает, указывая на возможность ее изменения. e) Нажимайте зеленую кнопку i до тех пор, пока не установится нужноезначение. f) Нажмите синюю кнопку g для перехода к следующей цифре. Цифрана дисплее замигает, указывая на возможность ее изменения. g) Повторите шаги e) и f) для установки всех требуемых значений. h) Нажмите синюю кнопку g для подтверждения нового значения«b.rEF». При этом ни одна из цифр не должна мигать. i) Если введенное значение верно, нажмите красную кнопку 8 длясохранения настроек. На дисплее отобразится следующий параметр меню. j) Если введенное значение неверно, нажмите синюю кнопку g длявыхода из меню. После того, как меню «b.rEF» отобразится снова, начните с шага или нажмите зеленую кнопку i для отображения следующего параметра меню.3 Расчетная часть3.1 Выбор способа прокладки электрических и трубных проводок. Выбор электрических и трубных проводок.На установке дегидрирования этилбензола используются следующие электрические проводки: ПТГВ 2×2,5 ХА и КВВГЭ 4×1,5.Контрольные проводки предназначены для подводки питания к приборам, расположенным в операторной. Выбор осуществляется в соответствии с помещением, в котором прокладывается проводка. Исходя из этого, используются проводки марки КВВГЭ с медной жилой,

---

изоляция из резины, этот кабель прокладывается внутри пожароопасных помещений, в каналах, в туннелях, в условиях средне агрессивной среды при отсутствии механических воздействий на кабель. С сечением жил 1,5 мм² и наружным диаметром 4 мм которые прокладывают в короб сечением 200 мм. При этом жилы кабелей в зависимости от конструкции выводов и зажимов приборов, аппаратов и сборок зажимов оконцовываются кольцом или штырем; концы многопроволочных жил (кольца, штыри) пропаиваются, штыревые концы могут спрессовываться штифтовыми наконечниками.

В качестве термоэлектрических проводов используют провода марки ПТГВ с сечением жил 2 мм² и наружным диаметром 2,5 мм² , которые прокладываются от датчиков в защитных трубах Ц-Р-20×2 до общего короба со всеми проводками и тянется в операторную, где укладывается в короб.

Для измерения давления, расхода применяются бесшовные импульсные трубные проводки из стали 10, наружным диаметром 6 мм и толщиной стенки 1 мм.

Для проводки защитной трубы от датчиков до операторной используют стальную водогазопроводную трубу Ц-Р-20×2.

3.2 Выбор элементов монтажа электрических и трубных проводок

Для закрепления первичных преобразователей температуры и ввода их чувствительных элементов в измеряемую среду являются бобышки (рисунок 11), которые устанавливаются на технологическом оборудовании и трубопроводах.

Для установки уровнемеров применяют кронштейны К-1 – К-3 по ТК4-3459-74 (рисунок 12) и стойки СТ по ТК4-3450-74.



Рисунок 12- Кронштейн

Для укладки проводов используются:

- короба прямые (для прямых участков трассы), масса 14,1 кг. Установка осуществляется по ТМ3-61-78;

- короба угловые (для изменения направления трассы в горизонтальной плоскости), масса 2,4 кг. Устанавливается по ТМ3-65-78;

- полки – для укладки на них проводов, лотков, коробов К1170У3

Для крепления коробов и проводов используются:

- скоба У1059У3 используется для крепления коробов 200х200 мм;

- вводные патрубки У476У3.

- хомутики С437У2 на хомутах или опоре;

- протяжные кабели У272УХП3

3.3 Расчет регулирующего органа и выбор исполнительного механизма
Расчет РО (поз.29а) для регулирования расхода пара

Данные для расчета:

• 
  среда – пар
  
• 
  максимальный расход пара G_макс = 40000 кг/ч=17777,8 м³/ч
  
• 
  минимальный расход пара G_мин = 3000 кг/ч=1333,3 м³/ч
  
• 
  давление пара в магистрали Р_о= 0,5 МПа
  
• 
  давление в реакторе Р_и = 0,1 МПа
  
• 
  температура пара Т = 205 ⁰С
  
• 
  внутренний диаметр трубопровода D = 250 мм
  

---

Трубопровод имеет два поворота под углом 90⁰ с радиусом изгиба 0,5 м; на паропроводе установлена запорная задвижка.Разность высот начального и конечного участков Δh = -10,5 мРасчет:а) По таблице пара при Р₀ = 0,5 МПа и Т =205 ⁰С находим:Динамическая вязкость η = 1,65×10^-6 кгс/см²Показатель адиабаты ς = 1,31Плотность пара ρ_пара= 2,25 кг/м³б) Определяем гидростатический напор, соответствующий разности уровней верхней и нижней отметок трубопровода.ΔР_г= Δh∙ρ_пара , (1)где Δh – разность высот начального и конечного участкаρ_пара – плотность параΔР_г =-10,5∙2,25= -23,625 кгс/м²= -0,00023 МПаΔР_сети= Р₀–Р_р-ΔР_г(3)где Р₀ – давление пара до СУР_и – давление после СУΔР_г – гидростатический напорΔР_сети =0,5-0,1+0,00023= 0,4 МПаОпределяем число Рейнольдса при G_макс:Re_d= 36,1∙10^-3∙G_макс/(D∙η), (2)Где G_max – максимальный расход параD – внутренний диаметр трубопроводаη – динамическая вязкость параRe_d =36,1∙10^-3 ∙17777,8/(250∙1,58∙10^-6) = 1,6∙10⁶Определяем условие гидравлической гладкости трубопровода:Re_d<27(D/n₁)^8/7, (3)где n₁ – шероховатость трубопровода, n₁ = 0,1 ммD – внутренний диаметр трубопроводаRe_d = 27∙(250/0,1)^8/7 = 2∙10⁵Так как трубопровод в данном случае не является гидравлически гладким, то коэффициент трения λ зависит от Re_d и D/n₁, выбираем λ =0,016Суммарная длина трубопроводаL=10+7+3,5+0,75+2∙(2∙3,14/4)∙0,5 = 22,82 мНаходим среднюю скорость в трубопроводе при максимальном расчетном расходе:V_макс = G_макс∙4/( ρ_пара ∙π∙D²∙3600), (4)где, G_max – максимальный расход пара ρ_пара – плотность параD – внутренний диаметр трубопроводаV_макс = 17777,8∙4/(2,25∙3,14∙0,2²∙3600) = 69,9 м/сНаходим потерю давления на прямых участках трубопровода:ΔР_пр=λ∙(ρ_пара∙L∙V²/2∙D), (5)где λ – коэффициент тренияρ_пара – плотность параL – длина трубопроводаV – скорость в трубопроводеΔР_пр = 0,016∙2,25∙22,82∙69,9²/(2∙0,25*10⁶) =0,008 МПаОпределяем потери давления в местных сопротивлениях трубопровода:ΔР_м=(ξ_вх+ξ_вых+3∙ξ₉₀⁰+ξ_зд

---

)∙ρ_пара ∙V²/2, (6)

По таблицам определяем ξ_вх=0,5, ξ_вых=1,0, ξ₉₀⁰=0,66,ξ_зд=0,08 тогда:

ΔР_м=(0,5+1,0+2∙0,66+0,08)(69,9²∙2,25)/2*10⁶=0,016МПа

Общие потери давления в линии

ΔР_л= ΔР_пр+ ΔР_м, (7)

где ΔР_пр– потеря давления на прямых участках трубопровода

ΔР_м – потери давления в местных сопротивлениях трубопровода

ΔР_л = 0,008+0,016 = 0,024 МПа

в) Определяем перепад давления в РО при максимальном расчетном расходе пара:

ΔР_{РО макс} = ΔР_сети– ΔР_л, (8)

Где ΔР_сети – давление сети

ΔР_л – общие потери давления в линии

ΔР_{РО макс} = 0,4-0,024 = 0,376 МПа

Очевидно, что при очень малых расходах потери давления в линии являются пренебрежимо малой величиной и перепад давления на РО:

ΔР_{РО мин} = Р₀– Р_и, (9)

где Р₀– давление пара до СУ

Р_р – давление после СУ

ΔР_{РО мин} =0,5-0,1=0,4 МПа.

Таким образом, перепад на РО практически остался неизменным.

г) Так как ΔР_РО/Р₀>0,5, то находим максимальную пропускную способность РО:

(10)

где G_макс – максимальный расход пара

Р – давление пара до СУ

ρ_пара – плотность пара

Т – температура

k – коэффициент отклонения



д) Выбираем односедельный РО с условной пропускной способностью К_{υ у} =320 м³/ч > 1,2К_{υ макс} = 305,76 м³/ч с D_у = 150 мм

е) Определяем отношение перепада давления в линии к перепаду давления на РО при максимальном расходе:

ΔР_л/ ΔР_РО=0,024/0,376=0,063≈0 (11)

ж) Так как по условию расходная характеристика должна быть линейной, то при n=0 следует выбрать РО с линейной пропускной характеристикой.

з) Определяем максимальный расход для выбранного РО:

G^‘_макс= G_макс * К_{υ у} / К _{у макс} , (12)

где G_макс - максимальный расход пара

К_{υ у} - пропускная способность табличная

К _{у макс} – пропускная способность расчётная

G^‘_макс = 17777,8 * 320/ 254,8= 22326,9 кг/ч

и) Определяем относительные значения расходов:

μ _макс = 17777,8/22326,9 = 0,79;

μ _мин = 1333,3/22326,9 = 0,06;

к) Определяем диапазон перемещений затвора РО с линейной характеристикой при n = 0:

---

ΔS = μ _макс – μ _мин , (13) ΔS = 0,79 – 0,06 = 0,73Вывод: на основе данного расчета выбираем клапан регулирующий пневматический SAMSON типа 3222, Д_у= 150 мм.4 Охрана окружающей средыНа данном предприятии соблюдаются нормы и требования по выбросу вредных веществ в атмосферу. Выявление возможностей возникновения аварий осуществляется на основе:- действующих норм и правил по безопасности эксплуатации рассматриваемого объекта;- сведения о производственных авариях и инцидентах; - анализа деятельности эксплуатируемого и ему подобного объектов на предприятии;- сведений об авариях на предприятиях родственных отраслей промышленности;- информационных материалов Госгортехнадзора России, и т.д.Оценка последствий включает анализ возможных последствий аварий на людей, имущество и окружающую среду. При оценке воздействия последствий аварии на окружающую среду необходимо определить: вероятность выброса вредных веществ в атмосферу и его последствия (пожар, взрыв, загазованность); вероятность попадания вредных веществ в водоем и его последствия; вероятность и последствия разлива продукта.В нефтехимических производствах аварии сопровождаются взрывами, пожарами и выбросами больших масс токсичных продуктов, что может привести к поражению людей, разрушению зданий и оборудования и нанесению ущерба окружающей среде и блокировки, в результате происходит остановка. Поэтому при возникновении аварийной ситуации происходит срабатывание систем сигнализации блока и сброс продукта в атмосферу по средствам его сжигания. Для предотвращения воздействия продукта и отравления им рабочих, на каждом из участков предусмотрены средства индивидуальной защиты (СИЗ), системы вентиляции помещений, ящики с песком, огнетушители и т.д.4.1 Анализ отходов и выбросовНа установке при производстве стирола образуются следующие отходы:

1. 
   Твердые и жидкие отходы: отработанный катализатор дегидрирования марки КДЭ и отработанное масло марок Shell clavius, ESSО Teresso, И-40А, И-50А. Отработанный катализатор реализуется через УМТС потребителям и/или на рекультивацию полигона площадки «Д». А масло вывозится на площадку «Г» для компаундирования с мазутом и/или в цех №13 для компаундирования с нефтью или реализуется потребителям. Периодичность образования отходов раз в 3 года, катализаторов раз в 2 года. При утилизации, перед выгрузкой проводится регенерация, затем отправ­ляется на завод втордрагметаллов.
   
2. 
   Сточные воды: атмосферные осадки от насосов направляются в емкость  Е‑218 и/или на очистные сооружения и сбрасываются в канализацию растворимой органики, колодец РО-12. Выбросы производятся периодически; паровой конденсат защиты печи П-201 направляется на очистные сооружения и сбрасывается в ливневую канализацию, колодец ЛК-18. Выбросы происходят непрерывно.
   
3. 
   Выбросы в атмосферу: метан, этилен, бензол, толуол, этилбензол, стирол из-за неплотности оборудования; диоксид азота, оксид азота, углерод оксид, сернистый ангидрид из дымовой печи П-201; стирол, этилбензол из воздушки на емкости Е-235; этиленгликоль из воздушки на емкости Е-391. Выбросы производятся непрерывно.
   

---

Смотрите также файлы

• Программалау кезінде мселені ойылымын анытау Кпшілік оушылар Программалауда мселені дрыс ойып программа кодын жазу.docx

• Отчет по учебной ознакомительной практике ооо Море путешествий.docx

• Технологические машины и оборудование (по отраслям).docx

• Лекция по теме 2 Онлайнкурс Логика и критическое мышление.docx

• Сценарий Сценарий экологобиологического брейн ринга для 5 класса. Знатоки природы.docx