Файл: Лабораторная работа 6 двухтактный бестрансформаторный.docx

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 12.12.2023

Просмотров: 172

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

СОДЕРЖАНИЕ

1 Цель работы

2 Задание

3 Описание принципиальной схемы исследуемого усилителя

Методические указания по выполнению работы

5 Содержание отчета

Однотактные выходные каскады Различают резисторные, трансформаторные и дроссельные выходные каскады. Резисторные каскады предназначены для усиления высоких уровней напряжения и ши-роко применяются в операционных усилителях, УПТ, балансных и дифференциальных каскадах, широкополосных и импульсных усилителях [2,3].Применение согласующего трансформатора в выходных каскадах позволяет обеспечи- вать оптимальное, с точки зрения согласования с нагрузкой, сопротивление в выходной цепи АЭ. Трансформаторные выходные каскады получили широкое применение в усили- телях многоканальной связи, когда входной и выходной трансформаторы выполняют функцию не только согласующих цепей, но и являются компонентом цепи общей частот- но-зависимой отрицательной ОС.Дроссельный каскад, обладая свойствами во многом схожими с трансформаторным каскадом, при этом не позволяет обеспечивать оптимальное сопротивление нагрузки и по- этому находит ограниченное применение.ТрансформаторныйкаскадВ однотактном выходном каскаде усиление осуществляется одним транзистором (рис.6.39,а), работающем в режиме Аа) б)Рис.6.39Выходной трансформатор Т преобразует сопротивление внешней нагрузки Rн (например, волновое сопротивление коаксиальной линии) в сопротивление коллекторной нагрузки Rн к :Rн к = r 1 + (r 2+ Rн)/n2т , (6.1)где r 1 и r 2 — активные сопротивления первичной и вторичной обмоток трансформатора (сопротивление потерь, которым обычно пренебрегают, т.к. Rн >> r 1 + r 2); nт = ω 1/ω 2 – коэффициент трансформации, где ω 1 и ω 2 – число витков первичной и вторичной обмо- ток трансформатора.Выходной трансформатор одновременно позволяет исключить взаимное влияние на- грузки на режим работы АЭ и, наоборот. Нагрузочная прямая ВС (рис.6.41,б), наклон ко- торой величиной сопротивления Rн к, проходит через точку А, положение которой опреде- ляется режимом в ИРТ (Uкэ0, I к0), задаваемой на нагрузочной прямой по постоянному то- ку. Если сопротивление первичной обмотки трансформатора r 1 = 0, то нагрузочная прямая по постоянному току проходит вертикально через точку А и Uкэ0 = Е. Временные диа- граммы (рис.6.41,б) отражают характер мгновенных значений коллекторного тока и на- пряжения максимально возможной амплитуды при усилении гармонического сигнала. Точки В и С определяют границы используемой нагрузочной прямой при работе транзи- стора в режиме А. Точка В соответствует границе перехода в режим насыщения, а точка С– в режим отсечки. Напряжение в точке В и ток в точке С являются минимальными и на- зываются остаточными (u ост, i ост).Эффективность работы транзистора определяется коэффициентамииспользованиятока и напряжения транзистора i Iкm / Iк0, u Uкm /Uк0, (6.2) где Uкэm, I кm – амплитуда напряжения и тока на коллекторе транзистора (рис.6.41,б) Коэффициентыi и u выбирают исходя из требований получения максимально воз- можной выходной мощности при заданном уровне нелинейных искажений, что ограни- чивает их значения в реальных условиях до величины 0,8 …0,9.Мощность, отдаваемая в эквивалентную нагрузку транзистора в коллекторной цепи, Rн кР = 0,5 Uкэm I кm (6.3)Мощность, потребляемая от источника питанияР0 = 0,5 Uкэ0 I к0 (6.4)При этом КПД каскада будетη = Р/ Р0 = Uкэm I кm/2Е I к0 = 0,5 i u0 , (6.5)где Е – напряжение источника питания, а 0 = U кэ0 /Е – коэффициент использования на- пряжения источника питания.Поскольку 0 <1, u<1, i< 1, а I кm < I к0 , Uкэm < U кэ0< , то КПД каскада всегдаменьше 50%, хотя и выше чем для резисторного каскада. Обычно коэффициенты исполь- зования не стремятся получать наибольшими (равными единице) поскольку вблизи точек В и С работа транзистора сопровождается большими нелинейными искажениями.С учетом КПД трансформатора η т , мощность отдаваемая в реальную нагрузку RнР н = Р·ηт (6.6)Транзистор выбирают по значению мощности, рассеиваемой на коллекторе Р к.макс по ус- ловиюР к.макс  (2,5…3,5) Р (6.7)Поскольку мощность на нагрузке пропорциональна квадрату амплитуды напряжения, то в режиме А (при неизменном среднем токе питания) уменьшение амплитуды напряже- ния на нагрузке приводит к быстрому уменьшению КПД. Кроме того, как показывает (6.5) мощность, выделяемая на коллекторе транзистора Р кР к = Р0 — Р (6.8)будет сильно изменяться при колебаниях уровня входного сигнала.К другим недостаткам трансформаторных каскадов следует отнести большие размеры, массу, стоимость, сравнительно узкую полосу пропускания и невозможность реализации усилителя по интегральной технологии. 1   2   3   4   5   6   7   8

Двухтактные выходные каскады Двухтактными называют каскады, содержащие два усилительных элемента (иногда две группы параллельно соединенных АЭ), работающих на общую нагрузку, а фазы выходных токов которых, противоположны. Отдельно взятый АЭ, с цепями связи и питания, обра- зует плечо двухтактного каскада.В зависимости от способа управления АЭ двухтактные каскады подразделяются на кас- кады: с параллельным управлением однофазным входным напряжением (при использовании в качестве АЭ БТ применяют транзисторы с разным типом проводимости, работающие в режиме В или АВ) с параллельным управлением двухфазным напряжением (применяют однотипные БТ, ра- ботающие в режиме А или АВ) с последовательнымуправлениемоднофазнымнапряжением (применяют однотипные БТ, работающие в режиме А, когда сигнал с выхода первого из них, подается на вход вто- рого). Благодаря отличию фаз выходных токов на π происходит частичная компенсация нели- нейных искажений, вносимых плечами. Использование режима А в выходных каскадах обеспечивает очень малые нелинейные искажения, меньшие чем в однотактной схеме. Транзисторные схемы двухтактных оконечных каскадов, использующих выходной трансформатор, могут выполняться с резисторно-емкостной или с трансформаторной свя- зью с предоконечным каскадом (рис.6.40)Рис.6.40Резисторы R1 и R2 – делитель напряжения питания, обеспечивающий смещение на оба транзистора VT1 и VT2и задающий ток коллектора каждого транзистора I к0 в исходной рабочей точке. Резистор R3 — сопротивление эмиттерной температурной стабилизации. Для выравнивания коллекторных токов плеч вместе с резистором R3 могут быть дополни- тельно включены резисторы в эмиттерные цепи каждого транзистора. При работе усили- тельных элементов в режиме В резисторы в цепях эмиттеров отсутствуют. Входные на- пряжения u вх1 и u вх2 равны по величине и противоположны по фазе. Трансформатор Т1 обеспечивает получение противофазного напряжения, необходимого для возбуждения оконечного каскада, т.е. является фазоинверсным звеном. При открывании одного транзи- стора другой закрывается, т.е. транзисторы работают поочередно, создавая токи коллекто- ров iк2 и iк3 . Эти токи протекая через первичную обмотку трансформатора Т2 индуциру- ют во вторичной обмотке токи, протекающие через нагрузку во встречных направлениях. Нагрузка Rн подключена к транзисторам через выходной трансформатор со средней точ- кой в первичной обмотке.Для трансформатора Т со средней точкой мгновенные напряжения на входе каждой из плеч при косинусоидальном входном сигнале можно представитьu вх1 = U mвхcos ωt; (6.9)u вх2 = U mвхcos (ωt+π) = — U mвхcos ωt. (6.10)Ток iк2 в коллекторной цепи транзистора VT2 под действием напряжения u вх1 вне зави- симости от режима работы транзистора (А, В, АВ) можно представить разложением в ряд Фурьеiк2  Iср  Im1 cost Im2 cos 2t Im3 cos3t ..... , (6.11)где I ср — среднее значение коллекторного тока, I m1, I m2, I m3, …- амплитуды соответ- ствующих гармоник коллекторного тока (полагая начальные фазы равными нулю). Кол- лекторный токi3 транзистора VT3 с учетом входного воздействия (6.10) представляем разложением в ряд Фурье заменой аргументов ωt на ωt+πiк3  Iср  Im1 cost Im2 cos 2t Im3 cos3t .....(6.12) Поскольку токи iк2 и i3в первичной обмотке трансформатора Т2 протекают встречно, создавая встречный магнитный поток, пропорциональный разности iк2 — i3 , то ток в на- грузке,iн = d ( iк2 — i3 ) (6.13)обусловленный этим потоком,iн d(2Im1 cost 2Im3 cos3t .....) , (6.14)где d – коэффициент пропорциональности содержит только удвоенные нечетные гармони- ки.Из выражений (6.13) и (6.11), (6.12) следует, что четные гармоники компенсируются, не создавая магнитный поток, а, следовательно, напряжение на нагрузке отсутствует.Анализируя соотношение (6.14) можно заметить, что двухтактный каскад обладает ря- дом положительных свойств. компенсация четных гармоник, т.к. они, входя в состав токов плеч каскада, изменя- ются синфазно, взаимно уничтожаясь в нагрузке. отсутствие постоянного тока подмагничивания магнитной цепи выходного транс- форматора, поскольку при отсутствии сигнала через первичную обмотку протекают рав- ные токи iк2 и i3 , создающие равные и противоположные магнитные поля, компенсирую- щие друг друга. Это позволяет уменьшить габариты и стоимость выходного трансформа- тора. относительно небольшая чувствительность к пульсациям питающего напряжения. Это объясняется тем, что токи покоя обоих плеч изменяются одинаково и поэтому их раз- ность оказывается равной нулю. В связи с этим, допускаются пульсации напряжения ис- точников питания для двухтактных схем в 3-5 раз выше, чем для однотактных. отсутствие тока частоты усиливаемого сигнала в цепи источника питания; поскольку суммарный ток, проходящий через источник питания, не содержит составляющей частоты входного воздействия. Это снижает требования к фильтрам на выходе источников пита- ния, упростить развязывающие межкаскадные фильтры.ДвухтактныекаскадыврежимеВДвухтактные каскады в режиме А создают очень малые нелинейные искажения, но при этом обладают относительно низкими энергетическими показателями. Работа АЭ в двух- тактных выходных каскадах в режиме В позволяют получать высокий КПД и малую мощ- ность потерь в транзисторах. Переход АЭ в режим В достигается исключением цепи сме- щения (R3, рис.6.40). Ток покоя в этом режиме равен нулю (практически очень мал), что реализует очень экономичный режим работы выходных АЭ. Транзисторы работают стро- го поочередно,пропуская полуволну в свой полупериод (рис.6.41,а). а) б)Рис.6.41Во второй полупериод он заперт и ток питания не потребляет. В этот полупериод работа- ет другой транзистор. Нагрузочная прямая транзистора одного плеча выходит из исходной РТ А, в которой iк = 0, U к = E. Ее наклон определяется сопротивлением нагрузки по пе- ременному току Rн к. Для схемы (рис.6.40) его величина определяется значением сопро- тивления нагрузки, пересчитанной к первичной полуобмотке трансформатора Т2 (R3= 0):Rн к1 = Rн n2 т1 η т, (6.15)где nт1 = ω 2/0,5ω 1 – коэффициент трансформации одного плеча выходного трансформа- тора, η т – КПД трансформатора. Максимальная мощность, отдаваемая транзисторами Р

Приближенное изображение функциональной зависимости

оС и отображением постоянных напряжений в узлах с сохранением, присвоенных программой, позиционных обозначений компонентов. Для получения значе- ний постоянных токов в цепях принципиальной схемы (рис.6.1) необходимо повторно на- жать на пиктограмму (рис.6.2.40) (рис.6.10) и активизировать пиктограмму (рис.6.2.44)- токи в ветвях. Активизация кнопки (рис.6.2.45), позволяет выводить на экран значения мощности постоянной составляющей, выделяющейся на резисторах. Циф- ровое значение в процентах, в окне строки (рис.6.2.46), указывает число процентов изменения величины резистора или источника от номинального значения при нажатии на клавиатуре кнопки Up Arrow или Down Arrow. Это происходит при условии предварительной активизации выбранного компонента (активи- рована пиктограмма (рис.6.2.36)- “изменение режима “ в окне схем).

Убедитесь в соответствии режимов транзисторов Q1, Q2, Q3, указанных на рис.6.11, и

рассчитанных, а при необходимости проведите коррекцию.




a)




б) Рис.6.11

При этом нумерация компонентов может отличаться, от приведенной на рис.6.11, и это не требует редактирования, но следует учитывать при анализе свойств усилителя в частотной или временной области. Вычислите величину напряжений Uбэ01, Uбэ02 и Uбэ03
токи баз I бо1, I б02 и I б03 и коллекторов I ко1, I к02 и I к03 при сопротивлении обратной связи R9 =77 Ом и результаты сведите в таблицу 1.
Таблица 1


R9

Uбэ01,

В

Uбэ02,

В

Uбэ03,

В

Iб01,

мА

Iб02,

мА

Iб03,

мА

Iк01,

мА

Iк02,

мА

Iк03,

мА

77, Ом




























105, Ом




























Проведите анализ режимов транзисторов Q1, Q2, Q3 по постоянному току схемы (рис.6.11) при значении резистора в цепи обратной связи R9 = 105 Ом, вычислите указан- ные ранее величины и результаты сведите в таблицу 1.



      1. АЧХ бестрансформаторного усилителя мощности

Анализ свойств усилителя мощности в частотной области проводят, предварительно обеспечив заданный режим транзисторов Q1, Q2, Q3 в ИРТ (рис.6.11) для сопротивления ОС R9 =77 Ом.

Исследование свойств усилителя в частотной области проводится при воздействии на его входе гармонического сигнала. Модель источника сигнала выбирается выбором в ок- не схем команд Component → Analog Primitives → Waveform Sources → Sine Source с последующим заданием его параметров (рис.6.8).

Анализ частотных свойств оконечного каскада обеспечивают последовательным выпол-

нением команд: Analysis AC…→ AC Analysis Limits → Run, в окне схем (рис 6.12).

Рис.6.12

Параметры анализа схемы усилителя в частотной области (AC…) и сведения о выводи- мых на экран монитора кривых, указываем на выпадающем подменю

(рис.6.2.47) (рис.6.12)

В подменю AC Analysis Limits задается следующая информация:

Frequency range — значения верхней и нижней границы частотного интервала и спосо- бом

определения верхней частоты подинтервала. При линейном законе разбиения частотного интервала

(рис.6.2.48)число

подинтервалов определяется строкой Number of Points. Используя линейку прокрутки можно установить автоматический выбор шага, определяемый точностью интегрирования в процентах на каждом шаге интегрирования (указывается в строке Maximum Change %),

Number of Points количество точек в заданном частотном интервале, в котором производится расчет частотных характеристик и полученные значения выводятся в форме таблицы (если активирована кнопка (рис.6.2.49)),

Теmperature–диапазон изменения температур (может задаваться одно значение, при которой проводится анализ),

Maximum Change %–максимально допустимое приращение функции на интервале шага по частоте (учитывается только при автоматическом выборе шага– активизация процедуры Auto Scale Ranges),

Noise Input–имя источника шума, подключенного
ко входу усилителя,

Noise Output–номер (а) выходных зажимов, где вычисляется спектральная плотность напряжения шума,

Run Options–определяет способ хранения полученных результатов: Normal- результаты расчетов не сохраняются,

Save-результаты сохраняются на жестком диске, Retrieve–использование результатов расчета, хранящегося на жестком диске, для вывода на экран монитора,

State Variables задание начальных условий интегрирования

На экран монитора, в соответствии с рис.6.12, выводится частотная зависимость коэф- фициента усиления по напряжению (YExpression, Plot 1) в узле 5 и ЭДС (Plot2). Область частот (XExpression -F), в которой проводится анализ, определяется форматом: макси- мальное значение выводимой переменной, ее минимальное значение и шаг сетки значе- ний. Аналогично задаются условия при выводе на экран монитора значений коэффициен- та усиления. Характер изменения значений по осям – линейный, что выбирается нажатием двух левых крайних кнопок (рис.6.2.50) в каждой строке выводимых значений. Вход в режим анализа частотных свойств ДУ производится нажатием кнопки (рис.6.2.51). (Замечание: обратите внимание на номера узлов, с которых снимается на-пряжение и к номеру какого узла относится это напряжение, что особенно важно принумерации узлов, отличной от указаннойнарис.6.12). Результаты анализа представлены на рис.6.13.

Рис.6.13

Замечание: расчет АЧХ всегдапроводится для единичной ЭДС генератора на входе Gin: А = 1В. Указанная в описании модели (рис.6.8) амплитуда А = 0,8 В используется
толькопри анализе во временной области Transient… .

На графике АЧХ усилителя по напряжению определите коэффициент усиления по на- пряжению на средней частоте К ср (f = 10 кГц). Для этого на нижней строке окна результа- тов активизируйте пиктограмму (рис.6.2.52). Для перехода в другую систему коорди- нат щелкните левой кнопкой мыши на название переменной, выводимой на экран (она станет подчеркнутой).

На полученных графиках результатов анализа в режиме двух курсоров определите гра- ничные частоты полосы пропускания усилителя по напряжению и по ЭДС (f нч, f *нч, f

вч, f *нч) для величины линейных искажений М = М* =

= 3 дБ. Для этого необходимо

активизировать пиктограмму (рис.6.2.52) (Peak), а затем нажать на пиктограмму (рис.6.2.53) (Go To Y) и на выпадающем подменю (рис.6.2.54) (рис.6.14) в окне (рис.6.2.55) указать значение, соответствующее уровню меньше в 2 раз К ср и поочередно нажав на кнопки (рис.6.2.56), (рис.6.2.57) получить значения, соответствующие, например f нч и f вч. Полученные измерения занесите в таблицу 2.

Таблица 2

Зависимость
R9, Ом

АЧХ по напряжению

АЧХ по ЭДС

К ср

f н

f

К *ср

f *н

f*в

77



















105




















Повторить измерения для резистора в цепи обратной связи R9 = 105 Ом и результаты внести в таблицу 2.



      1. Расчет временных зависимостей (токов и напряжений) в различных точках принципиальной схемы.

Определениеформывыходногонапряженияиегоспектра

Исследование временных характеристик усилителя мощности в различных точках схемы и спектра напряжения на нагрузке проводится с использованием принципиальной схемы (рис.6.4) для режимов транзисторов по постоянному току, указанных на рис.6.1. На входе усилителя включен источник гармонического сигнала GIN, параметры которого описаны в подменю (рис.6.2.32) рис.6 8. Вход в режим анализа схемы усилителя (рис.6.14)