ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 05.08.2024
Просмотров: 180
Скачиваний: 0
|
|
|
103 |
|
|
|
0,2 |
|
0,25 |
0,2 |
|
|
0,2 |
|
|
|
|
111,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
245 |
0,1 |
|
|
0,2 |
|
0,25 |
0,15 |
|
|
0,2 |
|
|
|
>0,1 |
155 |
|
|
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,1 |
208 |
|
|
|
0,2 |
|
0,45 |
|
|
|
0,33 |
|
|
|
>0,1 |
133,5 |
|
|
|
0,4 |
|
|
|
0,1 |
0,1 |
|
|
|
|
|
259 |
0,3 |
|
|
|
|
0,25 |
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,45 |
|
|
|
0,33 |
|
|
|
|
185,5 |
|
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
0,25 |
0,2 |
|
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С охлаждением. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Таблица 14.35. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Значение коэффициента K |
для торцовых фрез в формуле ( 14.24 ). |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Главный угол в плане |
30 |
|
|
40 |
|
|
60 |
|
|
90 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
K |
1,25 |
|
|
1,1 |
|
|
1,0 |
|
|
0,87 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14.4.4. Проверка выбранного режима по мощности привода станка.
Чтобы обеспечить выполнение процесса резания, должно быть выполнено условие ( 14.6 ) и ( 14.22 ). Мощность резания определяется по зависимостям ( 14.7 ), а момент резания М ( Нм ) – по формуле
М= |
PZ D |
( 14.26 ) |
|
||
2000 |
|
|
Величину тангенциальной составляющей силы резания PZ при фрезеровании рассчитывают по зависимости
PZ |
CP t Xp SZYp BUp |
z |
K P |
DQp |
|
||
|
|
|
|
Числовые значения коэффициента CP |
и показателей степени приведены |
|||||||||||
в табл. 14.36. Поправочный коэффициент K P K MP , значения которого приведены |
|||||||||||||
в табл. 14.19. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Соотношения составляющих силы резания при фрезеровании в среднем |
||||||||||||
берется в следующих пределах: PX |
(0,8...0,9)PZ , при попутном фрезеровании: |
||||||||||||
PX |
(1,0...1,1)PZ |
, при встречном фрезеровании: PY |
(0,5...0,6)PZ ; PB |
0,2PZ |
( эта |
||||||||
составляющая при попутном фрезеровании стремиться прижать заготовку к |
|||||||||||||
столу, при встречном – наоборот ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
При работе фрезами со спиральными зубьями возникает осевая |
|
|
|
|||||||||
составляющая PO 0,28PZ tq |
, где |
- угол наклона режущей кромки. |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Таблица 14.36. |
|
|
|
|
|
|||
|
Значения коэффициента CP и показателей степени в формуле ( 14.27 ). |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обрабатыва |
|
Типы фрезы |
|
Матери |
CP |
|
X P |
YP |
U P |
|
qP |
|
|
|
емый |
|
|
|
ал |
|
|
|
|
|
|
|
|
материал |
|
|
|
режущ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фрез |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
3 |
4 |
|
5 |
6 |
7 |
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торцовые |
|
ТС |
1197 |
|
1,0 |
0,75 |
1,1 |
|
1,3 |
|
|
|
|
|
|
БС |
810 |
|
0,95 |
0,8 |
|
|
1,1 |
|
|
Сталь |
|
Цилиндрич |
|
ТС |
990 |
|
0,88 |
0,75 |
|
|
0,87 |
|
конструкци |
|
еские |
|
БС |
670 |
|
0,86 |
0,72 |
1,0 |
|
0,86 |
|
|
|
онная |
|
Концевые |
|
ТС |
330 |
|
0,85 |
0,75 |
|
|
0,73 |
|
углеродист |
|
|
|
БС |
670 |
|
0,86 |
0,72 |
|
|
0,86 |
|
|
|
ая |
|
Дисковые, |
|
ТС |
1380 |
|
0,9 |
0,8 |
1,1 |
|
1,1 |
|
B |
750 МП |
|
прорезные |
|
БС |
670 |
|
0,86 |
0,72 |
1,0 |
|
0,86 |
|
|
а |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отрезные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чугун |
Торцовые |
ТС |
|
535 |
0,9 |
|
0,74 |
|
|
1,0 |
серый НВ |
Цилиндрич. |
|
|
570 |
|
|
0,8 |
1,0 |
|
0,9 |
190 |
Цилиндрич. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
БС |
|
295 |
0,83 |
|
0,65 |
|
|
0,83 |
|
Концевые, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дисковые |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чугун |
Торцовые |
ТС |
|
435 |
1,0 |
|
0,75 |
1,1 |
|
1,3 |
ковкий НВ |
Цилиндрич. |
|
|
295 |
|
|
|
|
|
|
150 |
, дисковые, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
концевые |
БС |
|
|
0,86 |
|
0,72 |
1,0 |
|
0,86 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Медные |
|
|
|
222 |
|
|
|
|
|
|
сплавы НВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100…140 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Примечания: 1. ТС – твердый сплав; БС – быстрорежущая сталь. |
|
|
|
|||||||
1.При фрезеровании алюминиевых сплавов числовые значения табличных |
|
|||||||||
величин брать как и для стали, но CP |
умножить на 0,25. |
|
|
|
|
|||||
14.5 Шлифование.
Режущим инструментом при шлифовании является абразивный круг.
Выбор формы, размеров и характеристики зависят от вида шлифования, свойств обрабатываемого материала, требований к точности и качеству обработанных поверхностей, характеристики станка и других условий обработки характеристика абразивных инструментов и правила выбора изложены в специальной литературе (14,15 и др.).
Вид шлифования в зависимости от требований к точности и шероховатости обработанных поверхностей можно выбрать по табл.11.1, а промежуточные припуски на обработку – по табл.12.1.
14.5.1 Выбор глубины резания
Глубина резания t при шлифовании – слой металла, снимаемый периферией или торцом круга за каждый или двойной ход стола, или на каждый оборот заготовки при врезном шлифовании.
Числовые значения t для обработки конструкционных материалов и инструментальных сталей, приведенные в табл.14.37, при круглом шлифовании с подачей на двойной ход стола следует увеличить в 1,5...2 раза, а при предварительном плоском шлифовании периферией круга на станках с круглым столом -–уменьшить в 3 раза. Большие значения t следует принимать при жесткой системе СПИД.
При работе с автоматической подачей St на глубину резания t= St мм следует скорректировать по паспорту станка (приложение 17.7…17.9).
Таблица 14.37
Глубины резания при шлифовании t( St ), мм.
Характеристика |
|
Вид шлифования |
|
||
процесса шлифования |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
круглое |
|
Плоское на станках со |
|
|
|
|
|
столом |
|
|
|
|
|
|
|
|
внешнее |
внутрен |
|
прямоуго |
круглым |
|
|
нее |
|
льным |
|
|
|
|
|
|
|
С поперечной подачей |
|
|
|
|
|
на каждый ход: |
|
|
|
|
|
предварительное |
0,01-0,025 |
0,005- |
0,02-0,2 |
0,015- |
0,005- |
окончательное |
0,005- |
0,02 |
0,025- |
0,04 |
0,015 |
|
0,0015 |
0,0025- |
0,01 |
0,005- |
0,005-0,01 |
|
|
0,01 |
|
0,015 |
|
|
|
|
|
|
|