ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 20.06.2025
Просмотров: 1771
Скачиваний: 0
МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНОЙ СРЕДЕ
Лекция 16. Описание процесса вынужденного течения жидкости в трубах
2qc r0Wx R |
d |
( т )R |
dt |
||
. |
|||||
dR |
dR |
||||
Разделяя переменные и интегрируя в пределах от 0 до R и от 0 до ( т )R dRdt , получаем:
dt |
R |
||||||||||
( т )R |
2qc r0 |
Wx RdR . |
|||||||||
dR |
|||||||||||
0 |
|||||||||||
Отсюда следует: |
|||||||||||
dt |
2qc r0 |
R |
|||||||||
Wx RdR |
|||||||||||
dR |
|||||||||||
( т )R 0 |
|||||||||||
или |
|||||||||||
2qc r0 |
R |
||||||||||
dt |
Wx |
RdR dR . |
(16.1) |
||||||||
( т |
)R 0 |
||||||||||
Среднекалориметрическая температура жидкости при постоянных теплоемкости и плотности определяется уравнением
1 |
f0 |
||||||||||||
t |
w |
t df . |
|||||||||||
ж |
0 |
x |
|||||||||||
f0 wx |
|||||||||||||
Для круглой трубы f |
r 2 |
и df |
d ( r 2 ) 2 r dr , тогда |
||||||||||
1 |
r0 |
1 |
|||||||||||
tж |
wx t r dr 2 t Wx R dR . |
||||||||||||
r 2 |
w |
x |
|||||||||||
0 |
0 |
0 |
|||||||||||
Найдем этот интеграл по частям, воспользовавшись формулой
b |
b |
||
udv uv |
ba |
vdu . |
|
a |
a |
||
R |
|||
Обозначим t u и dv Wx RdR или v Wx R dR , тогда
0
Тепломассообмен. Курс лекций |
151 |
МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНОЙ СРЕДЕ
Лекция 16. Описание процесса вынужденного течения жидкости в трубах
R
tж 2 t Wx RdR
0
1 |
1 R |
||||
Wx RdR dt |
|||||
0 0 0 |
|||||
2 |
1 |
1 |
R |
|||
tc Wx RdR Wx RdR dt . |
||||||
0 |
0 |
0 |
||||
1
Интеграл Wx R dR может быть преобразован следующим образом:
0
r0 |
||||||||||||||||||||
1 |
2 |
r0 |
wx 2 r dr |
|||||||||||||||||
Wx R dR |
wx r dr |
0 |
||||||||||||||||||
2 |
w |
x |
r 2 |
2 |
w |
x |
r 2 |
|||||||||||||
0 |
0 |
0 |
0 |
|||||||||||||||||
w |
x |
r 2 |
1 |
. |
||||||||||||||||
0 |
||||||||||||||||||||
2 |
||||||||||||||||||||
2 |
w |
x |
r |
2 |
||||||||||||||||
0 |
||||||||||||||||||||
Тогда, подставляя полученное значение интеграла в предыдущее уравнение, получаем:
1 |
R |
|
tж tc 2 Wx RdR dt. |
||
0 |
0 |
|
Подставляя сюда значение dt из (16.1), получаем:
1 |
R |
2qc r0 |
R |
|||||||||
tж tc 2 Wx RdR |
Wx RdR dR |
|||||||||||
т )R |
||||||||||||
0 |
0 |
( |
0 |
|||||||||
R |
2 |
|||||||||||
4qc r0 |
1 |
Wx RdR |
||||||||||
tc |
0 |
dR , |
||||||||||
0 |
||||||||||||
1 |
т R |
|||||||||||
откуда следует:
Тепломассообмен. Курс лекций |
152 |
МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНОЙ СРЕДЕ
Лекция 16. Описание процесса вынужденного течения жидкости в трубах
R |
2 |
|||||
(tc tж ) |
1 |
Wx RdR |
||||
2 |
0 |
dR . |
||||
2q r |
т |
|||||
c 0 |
0 |
1 |
R |
|||
Согласно определению,
(tc tж ) |
1 |
, |
|||||||||||
2q r |
d |
Nu |
d |
||||||||||
тогда |
c 0 |
||||||||||||
2 |
|||||||||||||
R |
|||||||||||||
1 |
1 |
Wx RdR |
|||||||||||
2 |
0 |
dR . |
|||||||||||
Nu |
т |
||||||||||||
d |
0 1 |
R |
|||||||||||
Это уравнение было получено Лайоном, является универсальным, так как пригодно как для ламинарного, так и для турбулентного течений. Если известно распределение скорости, то можно рассчитать и коэффициент теплоотдачи.
Для ламинарного течения интеграл Лайона упрощается:
1 |
1 |
dR R |
2 |
||
2 |
|||||
Nu d |
R |
Wx RdR . |
|||
0 |
0 |
||||
При гидродинамически стабилизированном течении профиль скорости w wmax 1 r / r0 2 или в безразмерном виде Wx 2 1 R2 . Подставим его в предыдущее уравнение, тогда
1 |
1 |
dR R |
2 |
2 |
11 |
||||
2 |
W 2(1 R |
. |
|||||||
Nu d |
R |
)RdR |
48 |
||||||
0 |
0 |
||||||||
Отсюда следует, что Nud 1148 4,36 . Таким образом, при стабилизи-
рованной теплоотдаче критерий Нуссельта постоянен и равен 4,36. Это условие было получено при постоянном тепловом потоке в стенке. При постоянной температуре стенки теория дает Nud 3,66 . Значения числа Нуссельта
получены для параболического распределения скорости. Такое распределение будет иметь место при исчезающе малых температурных напорах или при неизменных параметрах жидкости. Поэтому расхождение полученного результата с опытными данными может быть очень велико. В настоящее время практические расчеты ведутся по эмпирическим формулам.
Тепломассообмен. Курс лекций |
153 |
МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНОЙ СРЕДЕ
Лекция 16. Описание процесса вынужденного течения жидкости в трубах
Контрольныевопросы
1.Охарактеризуйте гидродинамические режимы течения жидкости в трубе и их влияние на теплоотдачу.
2.Укажите диапазон чисел Рейнольдса, соответствующих ламинарному
итурбулентному режимам течения жидкости в трубе.
3.Как меняется профиль скорости гидродинамически стабилизированного течения жидкости в случае различных температур жидкости и стенки?
4.Поясните влияние силы тяжести на течение жидкости в трубе, перечислите режимы теплоотдачи.
5.Какие критерии подобия являются определяющими для различных режимов теплоотдачи при течении жидкости в трубе и почему?
6.Дайте определение следующих понятий: начальный участок гидродинамической стабилизации, начальный участок термической стабилизации, гидродинамически стабилизированное течение жидкости, термически стабилизированное течение жидкости.
7.Что общего и в чем состоит различие термически и гидродинамически стабилизированного течения жидкости?
8.Схематически изобразите распределение скорости для течения жидкости в трубе в случае совпадения свободного и вынужденного движения, противоположного направления свободного и вынужденного движения и перпендикулярного направления свободного и вынужденного движения.
9.В каком случае взаимного направления свободного и вынужденного движения достигается лучшая теплоотдача и почему?
10.С каких значений длины трубы течение жидкости можно считать термически и гидродинамически стабилизированным?
11.Запишите систему дифференциальных уравнений для расчета теплоотдачи при вынужденном течении жидкости в трубе.
12.По какому закону меняется температура жидкости и стенки в случае пропускания по трубе электрического тока?
13.Запишите уравнение Лайона.
14.Запишите выражение для определения среднекалориметрической температуры жидкости. Как ее можно измерить экспериментально?
15.Поясните методику расчета и запишите решение интеграла Лайона для ламинарного течения жидкости в круглой трубе для постоянного теплового потока в стенке.
16.Чему равно число Нуссельта для теплоотдачи при ламинарном течении жидкости в круглой трубе в случае постоянного значения температуры стенки?
17.В каких случаях реальная теплоотдача может быть вычислена по выражению Nud 3,66 ?
Тепломассообмен. Курс лекций |
154 |
МОДУЛЬ 2. КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ОДНОФАЗНОЙ СРЕДЕ
Лекция17. Определениекоэффициентов
теплоотдачипривынужденномтечении жидкостивтрубах
Теплоотдача при ламинарном и турбулентном течении в гладких трубах круглого поперечного сечения. Влияние участка гидродинамической и термической стабилизации. Особенности теплообмена в трубах некруглого сечения. Влияние шероховатости поверхности на теплообмен в трубах. Теплоотдача в изогнутых трубах.
Теплоотдачаприламинарномитурбулентном течениивгладкихтрубахкруглогопоперечногосечения. Влияниеучасткагидродинамическойитермическойстабилизации
Вязкостный режим имеет место при ламинарном течении жидкости
Re wd / 2300 |
и |
отсутствии |
влияния |
силы |
тяжести |
||||
Ra g |
(t |
c |
t)d 3 |
Pr 8 105 |
. Развитие процесса теплоотдачи при обтекании |
||||
2 |
|||||||||
пластины и в начальном участке трубы протекает идентично. При вязкостном течении начальный термический участок имеет большую длину и может превышать размер (длину или высоту) теплообменного аппарата. Поэтому в качестве определяющего размера даже для достаточно длинных труб некоторыми авторами принято расстояние х рассматриваемого сечения от начала трубы. Влияние же кривизны канала и стеснения потока стенками трубы
учитывают комплексом (x / d )0,1 .
По данным Энергетического института им. Г.М.Кржижановского для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при вязкостном режиме предложена эмпирическая формула [18]
Nu |
ж x |
0,33Re0,5 |
Pr0,43 |
Pr |
/ Pr |
0,25 (x / d )0,1 . |
(17.1) |
ж x |
ж |
ж |
c |
Здесь в качестве определяющего размера принято расстояние рассматриваемого сечения от начала трубы, а в качестве определяющей температуры – средняя для данного сечения температура жидкости (кроме числа Прандтля, взятого при температуре стенки в данном сечении, необходимого для учета
Тепломассообмен. Курс лекций |
155 |