Файл: И. О. Фамилия Проектирование тарельчатой ректификационной колонны для разделения смеси метанол бензол.docx
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 12.01.2024
Просмотров: 184
Скачиваний: 1
ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.
СОДЕРЖАНИЕ
1.3 Построение фазовых диаграмм
1.4 Определение рабочего флегмового числа
Скорость пара и диаметр колонны
2.2 Расчет вязкости компонентов
2.3 Скорость пара и диаметр колонны
3.1 Расчет высоты светлого слоя жидкости на тарелке и паросодержания барботажного слоя
3.2 Определение коэффициентов массопередачи и высоты колонны
Расчет гидравлического сопротивления тарелок колонны
5.1 Выбор материала ректификационной колонны
Рис.1.1 - Схема ректификационной установки непрерывного действия
Периодическая ректификация
Ректификационные установки периодического действия используются преимущественно в малотоннажных производствах. Исходную смесь Рис.1.2. загружают в куб и подогревают до кипения. Образующиеся в кубе пар, поднимаясь по колонне, обогащается низкокипящим компонентом в результате контакта со стекающей вниз флегмой, которая по мере движения к кубу обогащается высококипящим компонентом. Пары из колонны отводится в дефлегматор, где они конденсируются (полностью или частично). Жидкость в кубе постепенно обогащается высококипящим компонентом, теряя низкокипящий компонент, который уносится паром. После достижения заданного состава кубовый жидкости, что можно установить по температуре кипения, ее сливают, а в куб загружают новую порцию исходной смеси.
Периодическую ректификацию можно провести двумя способами: - при постоянном флегмовом числе (R = const) - при постоянном составе дистиллята (xP = const).
Таким образом, ректификационная колонна периодического действия работает в режиме укрепляющей части, роль исчерпывающей части играет куб.
1 – куб – испаритель, 2 – ректификационная колонна, 3 – дефлегматор, 4 – делитель флегмы, 5 – холодильник дистиллята, 6 – сборник дистиллята, 7 – холодильник кубового остатка, 8 – сборник кубового остатка.
Рис.1.2 - Схема установки периодической ректификации
Экстрактивная ректификация
Экстрактивную ректификацию используют обычно для разделения смесей близко кипящих компонентов с низкой относительной летучестью. Разделить такую смесь с помощью обычной ректификации сложно, для этого приходится увеличивать число тарелок, расход пара и расход флегмы.
Для разделения подобных смесей можно также использовать экстрактивную ректификацию Рис.1.3. Для этого к питающей смеси F добавляют практически нелетучий компонент, повышающий относительную летучесть низкокипящего компонента. Нелетучий компонент вводят на одну из тарелок верхней части ректификационной колонны. В такой колонне верхний продукт (дистиллят) получается как при обычной схеме ректификации. Нижний продукт представляет собой смесь в основном высококипящего компонента и нелетучего компонента. Эта смесь
разделяется на второй ректификационной колонне, причем нелетучий компонент, отбираемый в виде кубового остатка во второй колонне, возвращается в первую колонну.
А,В – компоненты исходной смеси, С – разделяющий агент 1 – колонна для отделения А от В+С; 2 – колонна для разделения В от С; 3 – кипятильники; 4 – дефлегматоры, 5 – насосы, 6- делители.
Рис. 1.3 - Схема установки для экстрактивной ректификации бинарной смеси
Азеотропная ректификация
На азеотропную ректификацию Рис.1.4 подается жидкая смесь компонентов, образующих азеотропную смесь, которую нельзя разделить обычной ректификацией, т.к. температуры пара и жидкости равны. Поэтому к исходной смеси добавляют растворитель (разделяющий агент), образующий с одним из компонентов новую азеотропную смесь, которая выделяется при разделении в виде дистиллята. В кубовой жидкости разделяющего агента практически не содержится. Поскольку разделение новой азеотропной смеси также сложно, то подбирают разделяющий агент с частичной растворимостью в компонентах дистиллята. Тогда разделяющий агент можно выделить из дистиллята отстаиванием в разделительном сосуде. Слой, обогащенный разделяющим агентом, из разделительного сосуда возвращается в первую колонну и поступает в верхнюю часть ректификационной колонны в виде флегмы
1 – колонна; 2 - дефлегматор; 3 – кипятильник, 4 – делитель, 5 – холодильник, 6 – отстойник, 7 – подогреватель.
Рис. 1.4 - Схема установки для азеотропной ректификации
Наиболее сложной задачей при использовании методов экстрактивной и азеотропной ректификации является выбор разделяющего компонента, который должен удовлетворять следующим требованиям: 1) обеспечивать наибольшее повышение коэффициента относительной летучести разделяемых компонентов; 2) достаточно легко регенерировать; 3) хорошо растворять разделяемые компоненты для предотвращения расслаивания жидкой фазы при температурных условиях в колонне; 4) быть безопасным в обращении, доступным, дешевым, термически стабильным. Обычно при выборе разделяющего агента основываются на справочных данных. Методы азеотропной и экстрактивной ректификации находят широкое применение для разделения близко кипящих углеводородов нефти и сжиженных природных газов, жидких смесей в производстве жирных кислот, получения безводного этилового спирта и др.
В данном курсовом проекте проведен расчет и конструирование основного оборудования – тарельчатой ректификационной колонны непрерывного действия для атмосферной перегонки смеси метанол – бензол.
- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
Материальный расчет
-
Материальный баланс ректификационной колонны
Материальный баланс процесса ректификации состоит из двух уравнений и необходим для определения расходов дистиллята и кубового остатка.
Общее уравнение материального баланса [4]:
F = P+W (1.1)
где, F - массовый расход по исходной смеси, кг/с;
P - массовый расход по дистилляту, кг/с;
W - массовый расход по кубовому остатку, кг/с.
Уравнение материального баланса по легколетчему компоненту
FXF = PXP + WXW (1.2)
где XF -массовая доля легколетучего компонента в смеси питания % масс.; XP - массовая доля легколетучего компонента в дистилляте, % масс.; w XW -массовая доля легколетучего компонента в кубе, % масс.
Выражая из уравнения (1.1) массовый расход дистиллята или кубового остатка и подставляя его в уравнение (1.2) можно определить массовый расход
кубового остатка или дистиллята соответственно. Подставляя полученное значение расхода в уравнение (1.1) определим недостающее значение расхода. Таким образом получим уравнение
W = (1.3)
Произведем материальные расчёты процесса ректификации по формуле (1.3) используя исходные данные:
F = 3,5 кг/c
xP = 53,0 %, мольн.
xW = 2,0 % мольн.
xF = 8,0 % мольн.
W = = 3,966 [кг/c]
Отсюда
P = 3,996 – 3,5 = 0,466 [кг/c]
Произведем проверку:
3,996 0,08 = 0,466 0,53 + 3,5 0,02
0,317 = 0,317
Материальный баланс сошелся. Следовательно, количество продуктов ректификации определено верно.
Нагрузка ректификационной колонны по пару и жидкости определяется флегмовым числом R [4].
Флегмовое число – отношение количества флегмы, направляемой в колонну, к количеству дистиллята, отбираемого в ходе процесса из нее. Оно показывает, в каком соотношении пары
, поднимающиеся из колонны и сконденсированные в дефлегматоре, делятся на флегму и дистиллят.
Флегмовое число является важнейшим показателем работы колонны, определяющим и ее размеры (высоту), и расход пара на колонну. Минимальное флегмовое число определим аналитическим и графическим способами.
его оптимальное значение можно найти путем техникоэкономического расчета. Поскольку оптимально флегмового числа в настоящее время не существует, произведем расчет основанный на поиске коэффициента избытка флегмы β = R/Rmin. Где Rmin - наименьшее флегмовое число:
Rmin = (1.4)
где, xP и xF и - мольные доли легколетучего компонента соответственно в исходной смеси и дистилляте, кмоль/кмоль; - концентрация легколетучего компонента в паре, находящемся в равновесии с исходной смесью, кмоль/кмоль смеси.
Для определения фермового числа необходим пересчет составов фаз из массовых долей в мольные.
-
Пересчет составов фаз из мольных долей в массовые
Для последующих расчетов необходимо перевести мольные доли в массовые. Пересчет осуществляется по формуле [5].
x = (1.5)
Расчет смеси производится по формуле (1.6)
Мсм =
MСМ = xi MA + МB (1-xi) (1.6)
где xi – массовая концентрация индивидуального вещества (xP), кмоль вещества/кмоль смеси; Mi – молярная масса индивидуального вещества, кг/кмоль.
МА – молярная масса низкокипящего компонента (метанол)
MB – молярная масса высококипящего компонента (бензол)
Произведем пересчет заданных мольных концентраций в массовые по формуле (1.6).
MPСМ = 0,53 32 + 78 (1-0,53) =16,96 + 36,66 = 53,62 [кг/кмоль]
MFСМ