Файл: Бгарф фгбоу во кгту.docx

2.8.7 После построения диаграммы подсчитываем её площадь

= 5100 мм²
2.8.8 Определяем среднее индикаторное давление

(43)

Где – площадь диаграммы;

– отрезок соответствующий рабочему объему цилиндра;[формула 40]

– масштаб. [формула 42]


2.8.9 Находим процент расхождения

(44)

где – средне индикаторное давление с учётом скругления площади индикаторной диаграммы [формула 28];

– среднее индикаторное давление.



, что не превышает 3% и допускается

---

3. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

3.1 Построение диаграммы сил инерции по методу Толле

3.1.1 Принимаем массу поступательно движущихся частей

Для высокооборотных дизелей M_n = 500 750 кг/м² [3, с. 316]

Принимаем M_n = 500 кг/м²
3.1.2 Определяем силу инерции поступательно движущихся масс в верхней мертвой точке (ВМТ)

(45)

– масса поступательно движущихся частей, отнесенная к площади

поршня [3, с. 316];

– радиуса кривошипа;

– угловая скорость вращения коленчатого вала;

λ – постоянная кривошипно – шатунного механизма, определяющаяся как отношение радиуса кривошипа R к длине шатуна L.

(46)

– ход поршня. Данные приведены в табл. 1

(47)

где – радиуса кривошипа; [формула 46]

L – значение длины шатуна, берём с поперечного разреза, измеряя расстояние от центра верхней головки шатуна до центра нижней головки.

(48)

где –число Пи равное 3,14;

– частота вращения коленчатого вала

---

; Данные приведены в табл. 1



3.1.3 определяем силу инерции поступательных движущихся масс в нижней мертвой точке (НМТ)

^, (49)

– масса поступательно движущихся частей, отнесенная к площади

поршня [3, с. 316];

– радиуса кривошипа [формула 46];

– угловая скорость вращения коленчатого вала [формула 48];

λ – постоянная кривошипно – шатунного механизма, определяющаяся как отношение радиуса кривошипа R к длине шатуна L [формула 47].

.
3.1.4 Определяем вспомогательную величину EF

^, (50)

где – масса поступательно движущихся частей, отнесенная к площади

поршня [3, с. 316];

– радиуса кривошипа [формула 46];

– угловая скорость вращения коленчатого вала [формула 48];

λ – постоянная кривошипно – шатунного механизма, определяющаяся как отношение радиуса кривошипа R к длине шатуна L [формула 47].



Строим график…

3.2.Построение диаграмм движущихся сил

3.2.1 Определяем вес поступательно движущихся частей

, (51)

где – масса поступательно движущихся частей, отнесенная к площади

поршня [3, с. 316];

– ускорение свободного падения 9,81 м/с.
3.2.2 Разворачиваем индикаторную диаграмму по ходу поршня.

От основания диаграммы откладываем вверх значение атмосферного давления



От линии атмосферного давления откладываем вниз линию силы веса, ввиду того, что значение силы веса незначительно, оно совпадает с линией атмосферного давления.

---

Расставляем знаки движущихся сил на диаграмме. Если движущая сила совпадает с

направлением движения поршня то «+», не совпадает «-».

Для определения движущей силы, в зависимости от угла поворота коленчатого вала, на каждом ходе поршня проводим полуокружности.
3.2.3 Определяем поправку Брикса на конечную длину шатуна

, (52)

Где – радиуса кривошипа [формула 46];

L – значение длины шатуна, берём по прототипу; Данные приведены в табл. 1

– отрезок соответствующий рабочему объему цилиндра. Данные приведены

в табл. 1

– ход поршня. Данные приведены в табл. 1
3.2.4 Откладываем поправку Брикса от центра полуокружности в сторону НМТ.

Из точки поправки Брикса проводим лучи через каждые 15° до пересечения с полуокружностью (от 330˚ до 390˚ снимаем значения Р_дв через каждые 5˚. Это делается для более точного построения диаграммы касательной силы одного цилиндра). Снимаем с диаграммы значения движущей силы с учетом знака.

Заносим снятые значения в таблицу 4.

---

3.3 Построение диаграммы касательной силы одного цилиндра

3.3.1 Построение диаграммы проводим по формуле

, (53)

где значения берём из таблицы 30 [4, с. 149]

Считаем значения Р_к и заносим их в таблицу:
Таблица 4 - подсчет ординат Т через каждые

Угол поворота коленчатого вала	Рдв		Рк
0	-19	0	0
15	-18	0,322	-5,796
30	-15	0,609	-9,135
45	-11	0,834	-9,174
60	-6	0,977	-5,862
75	-1	1,03	-1,03
90	3	1	3
105	7	0,902	6,314
120	9	0,755	6,795
135	11	0,58	6,38
150	11	0,391	4,301
165	12	0,196	2,352
180	12	0	0
195	-16	0,196	-3,136
210	-16	0,391	-6,256
225	-15	0,58	-8,7
240	-15	0,755	-11,325
255	-13	0,902	-11,726
270	-11	1	-11
285	-10	1,03	-10,3
300	-10	0,977	-9,77
315	-16	0,834	-13,344
330	-34	0,609	-20,706
335	-45	0,519	-23,355
340	-58	0,423	-24,534
345	-72	0,322	-23,184
350	-86	0,216	-18,576
355	-97	0,109	-10,573
360	0	0	0
365	160	0,109	17,44
370	160	0,216	34,56
375	160	0,322	51,52
380	160	0,423	67,68
385	132	0,519	68,508
390	107	0,609	65,163
395	87	0,692	60,204
400	71	0,767	54,457

---