Для двигателей, полный ток паза которых I_1пaзa = I₁ u_П /a в пуско­вых режимах превышает 400 А, необходимо учесть влияние насыще­ния от полей рассеяния на пусковые характеристики. Для этого в расчетах используют уменьшенные в результате насыщения значе­ния сопротивлений обмоток x_1нac и х^/_2ξнас а также коэффициента

с_1п.нас = 1 + Х_1нас / х_12п. (9.285)

Степень влияния поля рассеяния на х₁ и x'_2ξ зависит от токов в обмотках, но, в свою очередь, от этих сопротивлений существенно зависят токи статора и ротора. Поэтому прямой расчет x_1нac и х^/_2ξнас до получений пусковых характеристик невозможен. Значения x_1нac и х^/_2ξнас находят для каждого из назначенных скольжений методом по­следовательных приближений. Как известно, объем расчета этим методом зависит от правильного первоначального задания искомой величины. Для данного расчета хорошие результаты дает следую­щий практический метод задания токов.

Первоначально рассчитывают пусковые токи при s = 1 для зна­чений x₁, х'_2ξ и c_1П, полученных без учета насыщения (см. табл. 9.32). Далее задаются коэффициентом увеличения тока от насыщения зубцовой зоны полями рассеяния k_нас. Ориентировочно для двигателей, полный ток паза которых в пусковом режиме превышает 2000...2500 А, можно принять k_нас = 1,4...1,5; при полном токе паза, близком к 1000 A, k_нас = 1,15... 1,2. Напомним, что полный ток паза I_1пaзa = I₁ u_П /a рассчитывается в данном случае по току статора, полу­ченному в расчете без учета влияния насыщения для скольжения s = 1 (табл. 9.32).

Далее по (9.275), (9.276) и (9.285) рассчитывают x_1нac, х^/_2ξнас и c_{1п нас} и повторяют расчет токов, вводя полученные значения в рас­четные формулы. Если расхождение полученного k'_нас и принятого первоначально k_нас не превышает 10...15 %, то расчет для s = 1 счи­тают законченным. При больших расхождениях корректируют пер­воначальное задание k_нас и повторяют расчет.

Для уменьшения объема расчета других точек характеристик по­ступают следующим образом.

Учитывая, что обычно насыщение зубцов полями рассеяния не сказывается на параметрах при токах I₁ < (1,5...2)/I_ном, принимают, что при скольжениях, близких к s = 0,1...0,15, изменение х₁ и х^/_2ξ не происходит и k_нас = 1. Далее, для каждого из назначенных боль­ших скольжений задаются первоначальными значениями k_нас, ис­ходя приближенно из линейного его изменения от k_нас = 1 при s = 0,1...0,15 до k_нас при s = 1.

Такой метод задания первоначальных значений k_нас позволяет правильно учесть влияние насыщения уже после первой или второй итерации.

Расчетные формулы для определения пусковых характеристик с учетом влияния насыщения полями рассеяния сведены в формуляр (табл. 9.33).

Расчет величины C_N по (9.265) предлагается выполнить до нача­ла расчета характеристик, так как она остается постоянной при из­менении скольжения.

Максимальный момент двигателя вначале определяют по при­ближенному значению критического скольжения:

---

S_КР ≈

После расчета всей пусковой характеристики значения s_кр и M_max* уточняют.

Таблица 9.33. Формуляр расчета пусковых характеристик асинхронного

двигатели с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния

Р₂ = ... кВт; U₁ = ... В; 2р = ...; I_1ном = ... A; I'_2ном = ... А;

х₁ = ... Ом; x'₂ = ... Ом; r₁ = ... Ом; r'₂ = ... Ом;

x_12П = ... Ом; s_ном = ...; C_N = ...

№ п/п	Расчетная формула	Едини- цы вели­чины	Скольжение s
			1 0,8 ... s = sкр
1		—
2		А
3		Тл
4		—
5		мм
6		—
7		—
8		Ом
9		—
10		мм
11		—
12		—
13		Ом
14		Ом
15		Ом
16		А
17		A
18		—
19		—
20		—

Примечания: 1. Полученное в п. 18 значение сравнить с принятым k_нас (п. 1); при расхождении более 10—15% скорректировать значение k_нас и повторить расчет для данного скольжения.

2. Ток I₁ (п. 2 и 18) принимается из данных расчета табл. 9.32 (п. 14) для соответ­ствующего скольжения: s = 1 ÷ s_кp.

3. Ток I'_2ном (п. 20) берется из данных расчета рабочих характеристик двигателя (см. табл. 9.30) для s = s_ном.

9.14. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК АСИНХРОННЫХ

ДВИГАТЕЛЕЙ С РОТОРАМИ, ИМЕЮЩИМИ ДВОЙНУЮ БЕЛИЧЬЮ

КЛЕТКУ ИЛИ ФИГУРНЫЕ ПАЗЫ

Необходимость обеспечения высоких пусковых моментов для нормальной работы ряда приводов привела к довольно широкому распространению асинхронных двигателей с роторами, имеющими двойную беличью клетку со вставными стержнями или фигурными пазами, залитыми алюминием. В последние годы получили распространение также двухклеточные роторы с литыми обмотками. Кон­фигурация и размеры пазов с литыми обмотками не связаны каки­ми-либо ограничениями, налагаемыми сортаментами профильной меди или латуни, поэтому они могут быть выполнены более рацио­нально с точки зрения использования зубцовой зоны ротора и обеспечения высоких пусковых характеристик по сравнению со сварны­ми клетками.

Расчет магнитной цепи двигателей с фигурными стержнями или двойной клеткой на роторе не отличается от расчета обычных асинхронных машин. Некоторая особенность расчета магнитного напряжения зубцовой зоны ротора учтена в расчетных формулах, приведенных в § 9.9.

---

Здесь и далее фигурный стержень литой обмотки ротора будем рассматривать как двойную клетку ротора, причем к пусковой клет­ке отнесем верхнюю (прямоугольную или полуовальную — в зави­симости от формы фигурного паза) часть стержня, а к рабочей клет­ке — его нижнюю часть.

Расчет параметров двухклеточного ротора встречает существен­ные затруднения, так как распределение токов между стержнями верхней и нижней клеток определяется как соотношением их актив­ных сопротивлений, так и частотой тока в роторе. В то же время при больших скольжениях распределение плотности токов в пределах сечений каждого из стержней также неравномерно из-за действия эффекта вытеснения тока.

При расчете параметров двухклеточных роторов применяют приближенные методы, позволяющие получить общее выражение для активного и индуктивного сопротивлений обеих обмоток рото­ра r₂ и х₂ с учетом распределения токов между стержнями верхней и нижней клеток в зависимости от скольжения ротора. Это дает воз­можность проводить расчет рабочих и пусковых характеристик дви­гателей по формулам, применяемым для расчета характеристик ма­шин с одноклеточными роторами.

Рассмотрим один из таких приближенных практических методов расчета параметров двухклеточного ротора.

Схема замещения фазы двухклеточного ротора представлена на рис. 9.63. Как видно, сопротивления рабочей и пусковой клеток включены параллельно. Ветвь а—б—в содержит

Рис. 9.63. Схема замещения фазы корот- Рис. 9.64. Поток рассеяния в пазу двух-козамкнутого ротора асинхронного дви- клеточного ротора

гателя с двойной беличьей клеткой

сопротивление вер­хней (пусковой) клетки, ветвь а—г—в сопротивления нижней (рабо­чей) клетки [6].

Схеме замещения соответствует система уравнений

(9.287)

В этих уравнениях и на схеме замещения , — токи в стерж­нях верхней и нижней клеток; R_в(s) и R_н(s) — активные, а Х_в и Х_н - индуктивные сопротивления соответственно верхней и нижней кле­ток; х_н.в = х_в.н — сопротивление взаимной индукции между стержня­ми верхней и нижней клеток; Z_0(S) — общее для обеих параллельных ветвей сопротивление.

Анализируя картину поля потока рассеяния в пазу двухклеточного ротора (рис. 9.64), видим, что часть потока пазового рассеяния Ф_σ12 сцеплена только со стержнем нижней клетки (участок паза 1-2), Оставшаяся часть потока Ф _σ23, магнитные линии которого проходят через паз выше нижнего стержня (участок паза 2-3), сцеплена со стержнями и верхней, и нижней клеток. Поэтому индуктивное со­противление стержня нижней клетки определяется проводимостью всего потока рассеяния паза, а сопротивление индуктивности верх­него стержня и взаимная индуктивность верхнего и нижнего стерж­ней определяются проводимостью потока Ф_σ23, так как только эта часть потока сцеплена одновременно и с верхним, и с нижним стер­жнями.

---

Исходя из этого, примем следующие обозначения: х_п.в — ин­дуктивное сопротивление пазового рассеяния стержня верхней клетки, определяемое проводимостью верхней часта паза λ_п.в с учетом потокосцепления с верхним стержнем (поток Ф _σ23 создается МДС и верхнего, и нижнего стержней); (х_н + х_в) — индуктивное сопротивление пазового рассеяния стержня нижней клетки, причем х_н определяется проводимостью потоку рассеяния Ф_σ12 нижней части паза с учетом изменяющегося по высоте паза потокосцепления с нижним стержнем, а х_в — проводимостью потоку рассеяния Ф_σ23 верхней части паза. Потокосцепление потока Ф_σ23 с нижним стержнем постоянно.

Кроме того, учтем, что сопротивление взаимной индукции х_в.н = x_н.в определяется также проводимостью верхней части паза потоку Ф_σ23..

Детальный анализ потоков рассеяния и математическое выраже­ние коэффициентов магнитной проводимости, определяющих указанные выше сопротивления, показывают, что для принятых в электромашиностроении конфигураций и размерных соотношений пазов верхней и нижней клеток без большой погрешности в уравне­ниях (9.287) можно принять X_в ≈ х_н.в ≈ х_в.н, так как эти сопротивле­ния обусловлены проводимостью верхней части паза и

Х_н = х_в + х_н.

При принятом допущении система уравнений (9.287) может быть записана следующим образом:

(9.288)

Системе уравнений (9.288) соответствует схема замещения, приведенная на рис. (9.288), которая может служить исходной для определения параметров двухклеточного ротора. Практические формулы дня расчета r₂ и х₂ роторов с общими и раздельными замыкающими кольцами несколько различаются.

Рассмотрим вначале метод расчета r₂ и x₂ роторов с общими за­мыкающими кольцами. Для таких роторов коэффициенты при неиз­вестных токах в уравнениях (9.288) обозначают следующие сопро­тивления: R_B(s) + r_B / s — активное со­противление стержня верхней клетки; R_Н(s) = r_Н / s — активное сопро­тивление стержня нижней клетки; x_в = х_п.в — индуктивное сопротивле­ние пазового рассеяния стержня вер­хней клетки; х_н = х_п.н — индуктив­ное сопротивление пазового рассея­ния стержня нижней клетки;

Z_0(S) = Z_кл(s) + j x_д

Рис. 9.65. Преобразованная схема замещения фазы

короткозамкнутого ротора с двойной беличьей клеткой

где Z_кл(S) — сопротивление участков замыкающих колец между двумя соседними пазами, приведенное к току ротора (см. § 9.10); х_д — индуктивное сопротивление дифференциального рассеяния обмотки ро­тора.

Эквивалентное сопротивление разветвленной цепи этой схемы между токами 1— 2

Z_э(s) = (9.289)

где

(9.290)

Представим Z_э(s) в виде суммы активного r_э и индуктивного х_э сопротивлений:

Z_э(s) =

и упростим выражение для r_э и х_э

(9.291)

Сопротивления r_э и х_э зависят от скольжения, так как изменение соотношения активных и индуктивных сопротивлений стержней, вызванное изменением частоты тока в роторе, изменяет соотноше­ние токов в стержнях рабочей и пусковой клеток.

---

При скольжениях s << 1, соответствующих холостому ходу и но­минальному режиму двигателей, из (9.291) получим

(9.292)

Коэффициенты изменения эквивалентных сопротивлений r_э и x_э в зависимости от скольжения

; (9.293)

(9.294)

На основании полученных соотношений и с учетом материала § 9.13 запишем основные расчетные формулы для определения r₂ и x₂ двухклеточных роторов с общими замыкающими кольцами (двухклеточные роторы с литыми обмотками и роторы с фигурны­ми пазами).

При s₀ < s ≤ s_н активное сопротивление фазы ротора, Ом,

r₂ = r_э.х.х + r₀ = r_в(1 - α) + (9.295)

где α — по (9.290), причем

(9.296)

ρ_BV, ρ_HV, l_V, l_H, q_B, q_H — удельные сопротивления при расчетной темпера­туре, длины и площади поперечных сечений стержней верхней и ниж­ней клеток; при литых обмотках с общими замыкающими кольцами в ρ_BV = ρ_HV и_, l_V =l_H; Δ — см. (9.70).

Индуктивное сопротивление фазы ротора, Ом,

x₂ = x_п.в + x₀ + x_э.х.х, (9.297)

где

(9.298)

С учетом (9.298)

х₂ =7,9 f₁ l'_δ (λ_п.в + λ_п.н α² + λ_д2 + λ_кл2) 10^-6, (9.299)

где λ_п.в, и λ_п.н — коэффициенты магнитных проводимостей потоков пазового рассеяния соответственно верхней и нижней клеток, кото­рые определяются в зависимости от конфигурации пазов верхней и нижней клеток по формулам табл. 9.34; λ_д2 — коэффициент магнит­ной проводимости дифференциального рассеяния ротора, который определяется по (9.180); λ_кл2 = λ_л2 — коэффициент магнитной прово­димости участков замыкающего кольца, приведенный к току ротора, который определяется по (9.178) или по (9.179).

Для пусковых режимов (s ≥ s_н)r_2ξ и x_2ξ роторов с общими замы­кающими кольцами рассчитывают по следующим формулам.

Активное сопротивление фазы ротора, Ом,

r_2ξ = r_в(1 – α) k'_r + = r_в (1 – α k'_x) + (9.300)

Таблица 9.34. Расчетные формулы для определения коэффициента магнитной

проводимости пазового рассеянна двухклеточных роторов

и роторов с фигурными пазами

Рисунок	Расчетные формулы
	λП.В	λП.Н
9.66, а
9.66, б
9.66, в
9.66, г
9.66, д
9.66, е

Примечания: 1. При закрытых пазах ротора коэффициент магнитной прово­димости шлица h_ш/ b_ш рассчитывать в соответствии с указаниями, приведенными в § 9.10 (см. рис. 9.52).

2. При расчете параметров холостого хода и номинального режима принимать k_д.в = k_д.н = 1.

Индуктивное сопротивление фазы ротора, Ом,

х_2ξ =7,9 f₁ l'_δ (λ_п.в + λ_п.н α²k'_x + λ_кл2 + λ_д) 10^-6

В этих формулах k'_х и k'_r рассчитывают по (9.293) и (9.294), в ко­торых α и β определяют по (9.290), а λ_п.в и λ_п.н Для пазов, показан­ных на рис. 9.66, — по формулам табл. 9.34.

Предполагают, что плотность тока в пределах сечения каждого из стержней постоянна. При ξ_в > 1 и ξ_н > 1 можно несколько повы­сить точность расчета, учитывая влияние эффекта вытеснения тока на сопротивления каждого из стержней. Для этого по формулам, приведенным в § 9.13, последовательно рассчитывают для верхнего стержня ξ_в, k_rв, r_вξ, k_д.в, х_вξ и для нижнего стержня ξ_н, k_rн, r_нξ, k_д.н, х_п.нξ, после чего определяют

---

Смотрите также файлы

• Глава 11 Проектирование машин постоянного тока.doc

• Глава 12 Системы автоматизированного проектирования электрических машин.doc

• Обложка.doc

• Огавление.doc

• Предисловие.doc