Файл: Исходные данные.docx

5.Методы расчета припусков на механическую обработку

В расчетах принимают: m _{ш. п} = 0,275m _ш, m_ш.к = 0,725m_ш

Масса кривошипно-шатунного механизма, совершая возвратно-поступательное движение, определится как сумма m_j= m_n + m _{ш. п} (кг);

Массы, совершающие вращательное движение m_R= m_к + m _{ш. к} (кг);

Результаты расчетов представлены в таблице 3.
Таблица 3

										
										

6.Нормирование ставочных работ

Сила инерции возвратно-поступательно движущихся масс к.ш.м. вычисляется по формуле:

Суммарная сила P , действующая на поршневой палец по направлению оси цилиндра, вычисляется алгебраическим сложением газовой силы Р_г и силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс P_j . Результаты измерений сносятся в таблицу 3. C помощью таблицы 3 строится график силы P = f (φ) на той же координатной сетке и в том же масштабе μ_рj = 0,06 МПа в мм, что и графики сил Р_г и Р_j .

Удельная нормальная сила (МПа)
Р_N = Р  tg

Удельная сила (МПа), действующая вдоль шатуна
Р_S = Р (1/соs)
Удельная сила (МПа), действующая по радиусу кривошипа

---

Удельная и полная тангенциальные силы (МПа и кН):
и Т = Р_Т F_П = Р_Т 0,0049  10³ .
По данным таблицы 4 строится графики изменения удельных сил Р_Т, Р_S, Р_N, Р, Р_к и Р_j в зависимости от изменения угла поворота коленчатого вала φ в масштабе М_р = 0,06 МПа в мм.
Таблица 4

				
0	0.018	17650.55	-2.493140809	-2.475140809
30	-0.015	13852.94	-1.956728281	-1.971728281
60	-0.015	4910.563	-0.693616996	-0.708616996
90	-0.015	-3914.71	0.552953409	0.537953409
120	-0.015	-8825.28	1.246570405	1.231570405
150	-0.015	-9938.23	1.403774872	1.388774872
180	-0.015	-9821.13	1.387233991	1.372233991
210	-0.015	-9938.23	1.403774872	1.388774872
240	-0.015	-8825.28	1.246570405	1.231570405
270	0.02	-3914.71	0.552953409	0.572953409
300	0.15	4910.563	-0.693616996	-0.543616996
330	0.72	13852.94	-1.956728281	-1.236728281
360	1.923	17650.55	-2.493140809	-0.570140809
370	5.402	17205.79	-2.430317832	2.971682168
380	4.4	15906.31	-2.246766669	2.153233331
390	3.42	13852.94	- 1.956728281	1.463271719
420	1.35	4910.563	-0.693616996	0.656383005
450	0.72	-3914.71	0.552953409	1.272953409
480	0.45	-8825.28	1.246570405	1.696570405
510	0.28	-9938.23	1.403774872	1.683774872
540	0.15	-9821.13	1.387233991	1.537233991
570	0.025	-9938.23	1.403774872	1.428774872
600	0.018	-8825.28	1.246570405	1.264570405
630	0.018	-3914.71	0.552953409	0.570953409
660	0.018	4910.563	-0.693616996	-0.675616996
690	0.018	13852.94	-1.956728281	-1.938728281
720	0.018	17650.55	-2.493140809	-2.475140809

---

						
-2.475140809	0	-2.475140809	0	0	0	0
-1.992057624	-0.283868211	-1.565632676	-1.231701222	-6.034104289	-241.3641716	30
-0.731240067	-0.180482655	-0.198005933	-0.703921647	-3.44851215	-137.940486	60
0.561228968	0.159950256	-0.159950256	0.537953409	2.635433751	105.41735	90
1.270889113	0.313677343	-0.88743775	0.909732585	4.456779935	178.2711974	120
1.403093722	0.199940855	-1.302684748	0.521233576	2.553523287	102.1409315	150
1.372233991	0	-1.372233991	0	0	0	180
1.403093722	-0.199940855	-1.302684748	-0.521233576	-2.553523287	-102.1409315	210
1.270889113	-0.313677343	-0.88743775	-0.909732585	-4.456779935	-178.2711974	240
0.597743308	-0.170356843	-0.170356843	-0.572953409	-2.806898751	-112.27595	270
-0.560972331	0.138457643	-0.151900662	0.540014949	2.645533237	105.8213295	300
-1.249479467	0.178050824	-0.982012698	0.772560677	3.784774757	151.3909903	330
-0.570140809	0	-0.570140809	0	0	0	360
2.975328038	0.147248183	2.90096626	0.661038346	3.238426857	129.5370743	370
2.163536304	0.210892304	1.951248056	0.934623113	4.57871863	183.1487452	380
1.478358661	0.210666109	1.161897427	0.914078061	4.478068421	179.1227369	390
0.677338471	0.167178812	0.183410404	0.652033762	3.194313402	127.7725361	420
1.328030116	0.378488583	-0.378488583	1.272953409	6.236198751	249.44795	450
1.750734549	0.432111469	-1.222504712	1.253217335	6.139511723	245.5804689	480
1.701135295	0.24241178	-1.579397704	0.631952676	3.095936161	123.8374464	510
1.537233991	0	-1.537233991	0	0	0	540
1.443506138	-0.205699625	-1.340205148	-0.536246335	-2.627070796	-105.0828318	570
1.30494266	-0.322082346	-0.911216696	-0.934108922	-4.57619961	-183.0479844	600
0.595656775	-0.169762181	-0.169762181	-0.570953409	-2.797100751	-111.88403	630
-0.69718652	0.172077653	-0.188784879	0.671140308	3.287916367	131.5166547	660
-1.95871738	0.279117227	-1.53942933	1.211086749	5.933113983	237.3245593	690
-2.475140809	0	-2.475140809	0	0	0	720

---

Рис.42 – Кривые удельных сил Рj и P


Рис. 43– Кривая удельных сил Pк



Рис. 44 – Кривые удельных сил Ps и Pn


Рис. 45 – Кривая удельных сил P_T

---

7.Обоснование выбора оборудования, приспособлений, режущего и измерительного инструмента

Крутящий момент одного цилиндра двигателя
М_кр.ц=T·R =Т  0,035  10³ Нм , где R=const (радиус кривошипа).
Если вспышки чередуются равномерно, то угол Θ вычисляется по формулам:

Θ=720/i - для четырехтактного двигателя (i - число цилиндров).

В связи с этим, составляем таблицу 5 крутящих моментов всех четырех цилиндров двигателя, а также суммарного момента.

Таблица 5

,°	Цилиндры								Мкр, Н*м
	1-й		2-й		2-й		2-й
	,° кривошипа	Мкр.ц, Нм	,° кривошипа	Мкр.ц, Нм	,° кривошипа	Мкр.ц, Нм	,° кривошипа	Мкр.ц, Нм
0	0	0	180	0	360	0	540	0	0
30	30	-241	210	-102	390	179	570	-105	-269
60	60	-137	240	-178	420	127	600	-183	-371
90	90	105	270	-112	450	249	630	-111	130
120	120	178	300	105	480	245	660	131	661
150	150	102	330	151	510	123	690	237	614
180	180	0	360	0	540	0	720	0	0

---