Файл: 1 Понятие об архитектуре.docx

Затем определяют приведенное термическое сопротивление неоднородной конструкции:

(9)

Приведенное фактическое сопротивление теплопередаче R₀ неоднородной ограждающей конструкции находят по формуле:

(10)

Приведенное фактическое сопротивление теплопередаче наружных панельных стен жилых зданий можно определить по формуле:

(11)

где

R₀^усл - сопротивление теплопередаче панельных стен, условно определяемое по формуле (4) без учета теплопроводных включений, (м² ∙ °С )/Вт;

r - коэффициент, учитывающий влияние стыков, обрамляющих ребер и других теплопроводных включений (принимается на основании расчета температурного поля или находится экспериментально).

Внутренние поверхности ограждающей конструкции по теплопроводному включению (диафрагма, сквозной шов из раствора, стык панелей, жесткие связи стен облегченной кладки, элементы фахверка и др.), если не допускается выпадения конденсата по включению, должны иметь температуру не ниже точки росы внутреннего воздуха при расчетной зимней температуре наружного воздуха, или, если допускается кратковременное (не более 5 сут) образование конденсата по включению, - при средней температуре наиболее холодной пятидневки наружного воздуха.

Для определения точки росы в местах теплопроводных включений ограждающих конструкций относительную влажность внутреннего воздуха жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей и детских домов принимают равной 55 %, а всех других общественных зданий - 50%.

Температуру внутренней поверхности т_вограждающей конструкции без теплопроводного включения определяют из:

(12)

---

В местах теплопроводных включений низшую температуру внутренней поверхности τ_в, °С, ограждающей конструкции можно определять по формуле

(13)

где

R’₀, R₀^усл - сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м² ∙ °С)/Вт, соответственно в местах теплопроводных включений и вне этих мест, определяемые по формуле (4);

η – коэффициент.³⁵

Таблица 6

Коэффициент η при различных схемах теплопроводных включений в ограждающую конструкцию

Номер схемы	Значения η при α/δ
	0,02	0,06	0,1	0,2	0,4	0,6	0,8	1,0	1,5
I	0,12	0,24	0,38	0,55	0,74	0,83	0,87	0,90	0,95
II	0,07	0,15	0,26	0,42	0,62	0,73	0,81	0,85	0,94
III	0,25	0,50	0,96	1,26	1,27	1,21	1,16	1,10	1,00
IV	0,04	0,10	0,17	0,32	0,50	0,62	0,71	0,77	0,89

Примечания:

1. 
   При α/δ > 1,5 низшую температуру внутренней поверхности о ограждающей конструкции следует рассчитывать по формуле (12).
   
2. 
   При промежуточных значениях α/δ коэффициент можно определять интерполяцией.
   

Таблица 7

Коэффициент η при V схеме (рис. 16) теплопроводных включений

δв/δ	Значения η при α/δ
	0,04	0,06	0,08	0,1	0,12	0,14	0,16	0,18
0,5	0,011	0,025	0,044	0,071	0,102	0,136	0,17	0,205
0,25	0,006	0,014	0,025	0,04	0,054	0,074	0,092	0,112

---

Примечание:

В пределах, указанных в табл. 7 значений α/δ, коэффициент η можно определить интерполяцией.



Рис.16. Варианты схем теплопроводных включений в ограждающие конструкции

Экономически целесообразное термическое сопротивление теплоизоляционного слоя (утеплителя) R_ут^эк многослойной ограждающей конструкции, а также однородной (однослойной) конструкции предварительно можно определять по формуле:

(14)

где

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

t_от.пер - средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °С;

ζ_от.пер - продолжительность отопительного периода, ч;

m - коэффициент, учитывающий дополнительные потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха и принимаемый равным 1,05;

С_т - стоимость тепловой энергии, определяемая по действующему прейскуранту, руб./Дж;

l_т - коэффициент, учитывающий изменение стоимости тепловой энергии на перспективу;

λ_yт - расчетный коэффициент теплопроводности материала теплоизоляционного слоя многослойной или однородной (однослойной) ограждающей конструкции, принимаемый по СНиП Н-3-86, Вт/м∙°С;

С_ут - стоимость материала теплоизоляционного слоя многослойной конструкции или стоимость однородной ограждающей конструкции, руб./м³;

Е_нп - норматив для приведения разновременных затрат, принимаемый равным 0,08.

Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R₀^эк многослойной или однослойной ограждающей конструкции предварительно определяют по формуле:

(15)

где

α_в, α_н - то же, что в формуле (4);

R_ут^эк - то же, что в формуле (14);

ΣR_к.с - сумма термических сопротивлений конструктивных слоев многослойной ограждающей конструкции, определяемых по формуле (3), (м

---

²·°С)/Вт.

Толщину теплоизоляционного слоя (утеплителя) многослойной ограждающей конструкции δ_ут, а также толщину однородной (однослойной) конструкции предварительно определяют по формуле:

(16)

Путем анализа вариантов ограждающих конструкций с различным сопротивлением теплопередаче R₀ определяют экономически целесообразное сопротивление теплопередаче R^эк₀, исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат П, которые оцениваются из:

(17)

где

С_д - единовременные затраты (себестоимость строительно-монтажных работ), определяемые по действующим для конкретного района нормативам по расчету сметной стоимости строительства, руб./м²;

R₀ - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, принимаемое для вариантов расчета равным или близким значению, определяемому по формуле (15).³⁶

В соответствии с МГСН 2.01-99 "Энергосбережение в зданиях" обеспечивается нормирование выбора наружных ограждений жилых зданий с точки зрения оптимального теплопотребления на их отопление. Обосновываются конкретные значения удельной величины внутренних бытовых тепловыделений в квартирах жилых муниципальных домов и объемы инфильтрации наружного воздуха, необходимые для поддержания санитарно-гигиенических условий пребывания жителей и обеспечиваемые нагревом от системы отопления.

Следует добавить, что практика применения этих норм для жилых зданий более высокой категорийности, когда происходит заселение с большей, чем в муниципальных зданиях, величиной общей площади на человека (более 20 м²), показывает, что необходимо переходить от нормирования инфильтрации, обеспечиваемой нагревом системой отопления в 3 м³/ч на 1 м² жилой площади к 30 м³/ч на человека, допуская увеличение этой величины в 1,5 раза при заселении в 40 м² и более на человека. При этом следует снизить норму удельной величины бытовых тепловыделений с рекомендуемых для муниципальных зданий 17 Вт/м² жилой площади до 10 Вт/м².

Также следует иметь в виду, что в системах с неорганизованным притоком наружного воздуха (с естественной приточной вентиляцией) последний в объеме нормативного воздухообмена обеспечивается за счет приоткрывания створок окон, а это действие является периодичным. В закрытом же состоянии через современные окна, имеющие значительно большее сопротивление воздухопроницанию (порядка 0,6-1,04 м

---

²·ч/кг при перепаде давления на внутренней и наружной поверхностях в 10 Па), будет проникать только часть воздуха из того объема, на нагрев которого рассчитана система отопления.

Избыточное тепло, поступающее от отопительных приборов, рассчитанных на обеспечение нагрева всего объема наружного воздуха, может быть снято термостатами. Поэтому в жилых зданиях, оборудованных системой отопления с термостатами на отопительных приборах, допускается при определении годового теплопотребления на отопление вводить понижающий коэффициент одновременности действия вентиляции K_v=0,75. Тогда уравнение имеем:

Q_ht= 0,024 · (K_m^tr+ 0,75 · K_m^inf) · D_d· A_ext^sum

При определении установленной мощности системы отопления этот коэффициент, естественно, не учитывается.

В жилых зданиях с организованной приточно-вытяжной вентиляцией с механическим побуждением постоянного действия принимается, что при определении установленной мощности системы отопления K_m^inf= 0, а при определении потребности в тепловой энергии зданием в течение отопительного периода Q_h^уобщие теплопотери через наружные ограждающие конструкции складываются с количеством тепла, необходимого для нагрева приточного воздуха в объеме нормативного воздухообмена. Тогда

K_m^inf.у= 0,28 · с · G_m/ A_ext^sum,

где

G_m– объем приточного воздуха.

Затем с требуемым удельным расходом тепла на отопление за отопительный период по таблице 3.3 МГСН 2.01-99 сравнивается расчетный удельный расход тепла на отопление и вентиляцию здания. Если расчетный расход тепла оказался выше требуемого, необходимо либо повысить теплозащиту наружных ограждений здания, либо предусмотреть мероприятия по снижению энергозатрат на систему вентиляции, либо предусмотреть более эффективные решения по автоматизации системы отопления.

Введение потребительского подхода позволяет стимулировать применение более эффективной системы авторегулирования отопления для наиболее полного использования теплопоступлений с внутренними тепловыделениями и с солнечной радиацией.

Считается, что максимальная эффективность достигается в системе отопления при пофасадном авторегулировании на вводе или с поквартирной горизонтальной разводкой трубопроводов, когда исключаются остаточная теплоотдача отопительных приборов при закрытых термостатах и теплопоступления от стояков, проложенных в комнатах при вертикальной системе отопления.

---