Файл: Проектирование редуктора вертолёта.docx

t_h (5.2.2)

t_h = 0,5 h (5.2.3)

h=

t_h=0,5 h= 0,5 3=1,5



По табл. 9.1.9 подбираем d_упл1 = 90мм

В качестве уплотнения возьмем войлочное уплотнение



l_y=(0,4 )d_y

l_y=0,5*90=45

5.2.5 Участок под резьбу

(5.2.4)



Шайбы табл. 8.7.8

Резьба 100

d₁=101 d₂=137 d₃=120 f=96

h_max=13 R_max=1,0 S=2,0 b=11,5

l_p=m+S+(2 )p (5.2.5)

m- ширина гайки

S- ширина шайбы

p- шаг резьбы

M100 гайка d_p=100 табл. 8.7.7 p=2,0 z=6

D=125 m=10

D₁=115 d_a=103

b=12 h=4,0

l_p=10+2+4*2=20
5.2.6 Диаметр участка под подшипник

Принимаем схему вала с внутренними шлицами.

Определяется по формуле: (5.2.6)



После округления до ближайшего целого, кратного 5, по табл. 17.1.1:

d_п= 105мм

Подшипник подбирается по табл.2[2] (роликовые конические однорядные подшипники)

Подшипник 2007121 ГОСТ 27365-87 , диаметров1 , нормальная серия ширины 2;

Диаметр внутреннего кольца : d_п = 100 мм

Диаметр наружного кольца : D_п = 160 мм

Монтажная фаска : R = 2,5 мм

---

Ширина подшипника: B = 35 мм

Длина участка под подшипник: l_p = B = 35мм

Грузоподъемность С_о=180000 Н С=190000 Н
5.2.7 Диаметр участка под ступицу

Определяется по формуле :

Где для R =2мм t_п = 4мм

Тогда

После округления до ближайшего целого по табл. 17.1.1: d_ст =110 мм

Длина участка под ступицу: l_ст=(0,8÷1,5)×d_ст

Где b₂=105мм – ширина зубчатого венца колеса

l_ст= 140мм

---

6.ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ

6.1 Проверочный расчет входного вала редуктора

Исходные данные:

1. Частота вращения вала
2. Расчетный момент на валу
3. Начальный диаметр колеса
4. Назначенный ресурс
5. Материал	Сталь 18Х2НВА

НВ = 330 σ_в=1030 МПа, σ_Т = 800 МПа ,σ_-1 = 520 ΜПа,

τ_Т = 510 МПа, τ_-1= 300 ΜΠа

Термохимическая обработка: (ТО): У(улучшение)
Подшипники роликовые конические однорядные 2007116А ГОСТ 27365-87

(d=80мм; D=129мм;B=22мм; С=128кН С₀=116кН; угол контакта α=15 45’)

Требуемая вероятность безотказной работы механизма Р > 0,99.
6.1.1 Определение расчетных нагрузок, действующих в зубчатом зацеплении

Окружная сила на цилиндрическом колесе:

(6.1.1)

Радиальная сила на цилиндрическом колесе F_r1 = F_t*tgα_t

---

F_r1 = ×0,364 = 13369,99Н (6.1.2)

где α_t=20° -угол зацепления зубчатых колёс по ГОСТ 13755-81

6.1.2 Определение радиальных реакций опор

Вал установлен на шариковых радиальных подшипниках. Точками опор считаются середины ширины каждого подшипника.

Определяется расстояние от точек приложения реакций до торцов подшипников:

а
(6.1.3)

= 0,5 ×В = 0,5 × 9 = 4,5 мм

Рассмотрим плоскость ΧΟΖ:

О
ΣΜ(Б)= 0
пределяем опорную реакцию Ζ_Α:

F_t×19,5-Ζ_А×39 = 0

(6.1.4)

Из условия ΣМ(А)=0 определяем опорную реакцию Z_Б:

F_t×19,5-Z_Б×39=0, откуда

Проверка: ΣF(Z)=0 Z_А-F_t+Z_Б=0 - + =0
Рассмотрим плоскость ΧΟΥ:

Определяем опорную реакцию Υ_А: ΣΜ(Б)= 0 F_R1×19,5 - Y_A×39 = 0

(6.1.5)

Из условия ΣМ(А)=0 определяем опорную реакцию Y_Б:

F_R1×20,5-Y_Б×41=0 (6.1.6)

Проверка: ΣF(Y)=0 Y_А-F_R1+Y_Б=0

Суммарные радиальные нагрузки на подшипники


(6.1.7)

---

6.1.3Определение осевых реакций в опорах

R_А= Н R_Б= Н

Из условия Σ F(Х) = 0 Х_A= 0,Х_Б= 0

подшипники - шариковые радиальные однорядные
6.1.4 Построение эпюр внутренних силовых факторов

1. 0 ≤ х₁ ≤ 43,5

Μ_Z=0

Μ_Y=0

M_КР=T₁= Н*мм
2. 43,5≤ x₂≤63

Μ_Z=Y_А×(x₂ – 43,5); Μ_Z (43,5) = 0 Μ_Z(63) = ×19,5 = 2312,51 Н*мм

Μ_Y=Z_A×(x₂– 43,5) Μ_Y(43,5) = 0Μ_Y (63) = ×19,5 = 6 534,45 Н* мм

M_КР=T₁= Н*мм

3. 0 ≤ x₃≤19,5

Μ_Z=Y_Б×x₃ Μ_Z (0) = 0 Μ_Z(19,5) = ×19,5 = 2312,51 Н*мм

Μ_Y =Z_A×x₃ Μ_Y (0) = 0 Μ_Y(19,5) = ×19,5 = 6 534,45 Н* мм

M_КР=T₁= Н*мм

6.1.5 Выбор расчетных сечений

По эпюрам Μ_Z, М_Y, М_КР выбираем расчетные сечения вала, подлежащие проверке на циклическую прочность. Такими сечениями являются:

• 
  сечение 1, где действует крутящий момент M_КР
  

Концентратор напряжений - шлицы (прямобочные) входного вала.

• 
  сечение 2, где действует крутящий момент M_КР
  

Концентратор напряжения - посадка с натягом.

• 
  сечение 3, где действует крутящий момент M_КР и максимальные изгибающиемоменты Μ_Zи Μ_Y
  

---