Файл: Проектирование редуктора вертолёта.docx

t_h (5.2.2)

th = 0,5 h (5.2.3)

h=

t_h=0,5 h= 0,5 3=1,5



По табл. 9.1.9 подбираем d_упл1 = 90мм

В качестве уплотнения возьмем войлочное уплотнение

l_y=(0,4 )d_yl_y=0,5*90=455.2.5 Участок под резьбу (5.2.4)Шайбы табл. 8.7.8 Резьба 100d₁=101 d₂=137 d₃=120 f=96h_max=13 R_max=1,0 S=2,0 b=11,5l_p=m+S+(2 )p (5.2.5)m- ширина гайки S- ширина шайбы p- шаг резьбыM100 гайка d_p=100 табл. 8.7.7 p=2,0 z=6 D=125 m=10D₁=115 d_a=103b=12 h=4,0 l_p=10+2+4*2=205.2.6 Диаметр участка под подшипникПринимаем схему вала с внутренними шлицами.Определяется по формуле: (5.2.6)После округления до ближайшего целого, кратного 5, по табл. 17.1.1:d_п= 105ммПодшипник подбирается по табл.2[2] (роликовые конические однорядные подшипники)Подшипник 2007121 ГОСТ 27365-87 , диаметров1 , нормальная серия ширины 2;Диаметр внутреннего кольца : d_п = 100 ммДиаметр наружного кольца : D_п = 160 ммМонтажная фаска : R = 2,5 мм

---

Ширина подшипника: B = 35 ммДлина участка под подшипник: l_p = B = 35ммГрузоподъемность С_о=180000 Н С=190000 Н5.2.7 Диаметр участка под ступицуОпределяется по формуле : Где для R =2мм t_п = 4ммТогда После округления до ближайшего целого по табл. 17.1.1: d_ст =110 ммДлина участка под ступицу: l_ст=(0,8÷1,5)×d_стГде b₂=105мм – ширина зубчатого венца колесаl_ст= 140мм

---

6.ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ

6.1 Проверочный расчет входного вала редуктораИсходные данные:

1. Частота вращения вала
2. Расчетный момент на валу
3. Начальный диаметр колеса
4. Назначенный ресурс
5. Материал	Сталь 18Х2НВА

НВ = 330 σв=1030 МПа, σТ = 800 МПа ,σ-1 = 520 ΜПа,τ_Т = 510 МПа, τ_-1= 300 ΜΠаТермохимическая обработка: (ТО): У(улучшение)Подшипники роликовые конические однорядные 2007116А ГОСТ 27365-87(d=80мм; D=129мм;B=22мм; С=128кН С₀=116кН; угол контакта α=15 45’)Требуемая вероятность безотказной работы механизма Р > 0,99.6.1.1 Определение расчетных нагрузок, действующих в зубчатом зацепленииОкружная сила на цилиндрическом колесе: (6.1.1)Радиальная сила на цилиндрическом колесе Fr1 = Ft*tgαt

---

Fr1 = ×0,364 = 13369,99Н (6.1.2)где αt=20° -угол зацепления зубчатых колёс по ГОСТ 13755-816.1.2 Определение радиальных реакций опорВал установлен на шариковых радиальных подшипниках. Точками опор считаются середины ширины каждого подшипника.Определяется расстояние от точек приложения реакций до торцов подшипников:а
(6.1.3)
= 0,5 ×В = 0,5 × 9 = 4,5 ммРассмотрим плоскость ΧΟΖ:О
ΣΜ(Б)= 0
пределяем опорную реакцию Ζ_Α: F_t×19,5-Ζ_А×39 = 0 (6.1.4)Из условия ΣМ(А)=0 определяем опорную реакцию Z_Б:F_t×19,5-Z_Б×39=0, откуда Проверка: ΣF(Z)=0 Z_А-F_t+Z_Б=0 - + =0Рассмотрим плоскость ΧΟΥ:Определяем опорную реакцию ΥА: ΣΜ(Б)= 0 FR1×19,5 - YA×39 = 0 (6.1.5)Из условия ΣМ(А)=0 определяем опорную реакцию Y_Б:F_R1×20,5-Y_Б×41=0 (6.1.6)Проверка: ΣF(Y)=0 Y_А-F_R1+Y_Б=0 Суммарные радиальные нагрузки на подшипники
(6.1.7)

---

6.1.3Определение осевых реакций в опорахRА= Н RБ= НИз условия Σ F(Х) = 0 Х_A= 0,ХБ= 0 подшипники - шариковые радиальные однорядные6.1.4 Построение эпюр внутренних силовых факторов1. 0 ≤ х₁ ≤ 43,5Μ_Z=0Μ_Y=0M_КР=T₁= Н*мм2. 43,5≤ x₂≤63Μ_Z=Y_А×(x₂ – 43,5); Μ_Z (43,5) = 0 Μ_Z(63) = ×19,5 = 2312,51 Н*ммΜ_Y=Z_A×(x₂– 43,5) Μ_Y(43,5) = 0Μ_Y (63) = ×19,5 = 6 534,45 Н* ммM_КР=T₁= Н*мм3. 0 ≤ x₃≤19,5Μ_Z=Y_Б×x₃ Μ_Z (0) = 0 Μ_Z(19,5) = ×19,5 = 2312,51 Н*ммΜ_Y =Z_A×x₃ Μ_Y (0) = 0 Μ_Y(19,5) = ×19,5 = 6 534,45 Н* ммM_КР=T₁= Н*мм6.1.5 Выбор расчетных сеченийПо эпюрам ΜZ, МY, М_КР выбираем расчетные сечения вала, подлежащие проверке на циклическую прочность. Такими сечениями являются:

• 
  сечение 1, где действует крутящий момент M_КР
  

Концентратор напряжений - шлицы (прямобочные) входного вала.

• 
  сечение 2, где действует крутящий момент M_КР
  

Концентратор напряжения - посадка с натягом.

• 
  сечение 3, где действует крутящий момент M_КР и максимальные изгибающиемоменты Μ_Zи Μ_Y
  

---