Файл: Дипломды жмыста 11010 кВ 216 мва маралсай осалы станциясыны релелік оранысы.docx

√3 ∙ ????Н ∙ ????қос ∙ ????ж ∙ ????жұм макс ∙ cos(????МЧ − ????жұм)

мұндағы К 1,2 – сенімділік коэффициенті; Н

К_қос – өздігінен іске қосылу коэффициенті;

К_ж= 1,05 ÷ 1,5– қайта жіберу коэффициенті;

????_{жұм мин}= (0,9 ÷ 0,95) ∙ ????_ном– минималды жұмыс кернеуі;

????_{жұм макс}– максималды жұмыс тогы;

????_мч– қорғаныс релесінін максималды сезімталдық бұрышы; ????_жұм – максималды жүктеме кезіндегі ток пен кернеу арасындағы бұрыш [2].

????_Л8????????????

.

Үшінші сатының сезімталдығын тексереміз.

Дистанциондық қорғаныстың үшінші сатысын екі шарт бойынша тексереді:

қорғалатын желідегі ҚТ;
резервтеу аймағының соңындағы ҚТ, яғни үшінші саты ең ұзын көршілес желіні сенімді қорғауы қажет.

Сезімталдық коэффициентінің бірінші шарты бойынша.

К_Ч=

= 12,7 > 1,5.

Үшінші сатының кедергісінің мәні сезімталдық шарты бойынша қанағаттандырады.

Екінші шарт бойынша 8 желінің соңындағы ҚТ байланысты сезімталдық коэффициентін анықтаймыз.

Кч  ZкормахZ^л^8 _1,2, (3.14)

мұндағы Z_{КОР МАХ} – көршілес желінің соңындағы ҚТ кезіндегі үшінші саты релесіне келетін максималды шама.

Z Z Л₈ _К^ZЛ6 ; (3.15) _КОРМАХ

^{Т MIN}

I

Л8 MIN (3.16)

К _,

Т MIN I

^Л⁶^MIN

мұндағы I₈_MIN және I₆ – 8 және 6 желілерден ағатын ҚТ тогы. А

MIN

қосымшасында көрсетілген.

Z  6,4 ⁶12,4 Ом; кормах 1

81.3

К 

 6.5 1,2.

ч 12.4

Үшінші саты уақыт ұстанымы селективтілік сатысына тең болып алынады [2].

????л8???????????? = ????л8???????? + ∆???? = 0,4 сек.

Төртінші сатының кедергілерін есептеу

Төртінші саты кедергілерін есептеу үшін қорғалатын желінің артындағы желіге байланысты реттейміз. Яғни 10 желінің біріншісі сатысына байланысты аламыз.

????_л₁₀= 0,85 ∙ ????_Л₁₀= 0,85 ∙ 7,2 = 6,12 Ом;

????

^????????

????л₈= ^л¹⁰= 6,12 = 5,1 Ом.

К_н1,2

Екінші ретті кедергілерді есептеу. Бірінші сатының екінші ретті кедергісі.

n

z _Z _^TA, (3.17)

Л2 n

^ТV

мұндағы n_TA и n_TV – трансформация коэффициенттері.

nTA 4005  80;

nTV 110¹⁰³1001100.

Бірінші сатының екінші ретті кедергісі:

_Лn^TA5,44 80  0,39Ом.

z  Z ₈  n_ТV1100

Екінші сатының екінші ретті кедергісі:

8 nⁿ^TA 9,4110080  0,68Ом.

z  Z 

Л ТV

Үшінші сатының екінші ретті кедергісі:

8 nn^TA 81,3110080 5,9Ом.

z  Z 

Л

ТV

Төртінші сатының екінші ретті кедергісі:

8 nn^TA 5,1110080  0,37 Ом. z'  Z'''' 

Л ТV

Schneider MICOM фирмaсының P441 типінің пaрaметрленуі.

Дистанциондық қорғанысы параметрлеу арнайы Easergy Studio бағдарламасының көмегімен іске асады, Б қосымшасында көрсетілген.

4 Трансформатордың қорғанысы

Трансформатордың қорғаныстарының негізгі қорғаныстары ретінде бірнеше қорғанысты ала аламыз. Трансформатордың орам мен шықпаларындағы барлық ҚТ қорғау үшін дифференциалды қорғаныс, ал багындағы қысқа тұйықталудан қорғау үшін газдық қорғаныс қолданылады. Қосымша қорғаныс түрлері болып максималды ток қорғанысы жатады.

4.1 Дифференциалды қорғаныс

Микропроцессорлық реле қолданғанда ЖК және ТК жақтарынан екінші реттік токтардың айырмашылықтарын математикалық әдіспен жинақтауға және ЖК (y) жағынан ТК (Δ) жағына ток трансформациясы кезінде пайда болатын бұрыштық ығысуын түзетуге болады. Сонымен қатар, MICOM P632 релесінде нөлдік тізбектегі токтардың әсерін өтеу мүмкіндігі бар.

ДЗТ әр фазада токтардың векторлар айырмашылығына сезімтал және I тогы өзінің жұмыс жасау параметріне жеткен кезде іске асады. Қорғаныста тежеу тогының болуына қарамастан жұмыс істейтін I_ДИФ>>> дифференциалды ток үзіндісі бар.

Жұмыс істеу параметрлерін таңдау тежегіш сипаттамасының параметрлерін таңдау және сезімталдықты тексеруге байланысты болады.

ДЗТ іске қосылу параметрлерін есептеу. Дифференциалды қорғаныстың іске қосылу параметрлерін таңдау. А (110 кВ) жағындағы базистік ток:

????БАЗ,А

,

√3 ∙ ????_НОМ,А√3 ∙ 110

мұнда S_БАЗ = 16000 кВА - базистік қуат;

U_НОМ, A = 110 кВ – А жағындағы номиналды кернеу.

С (10 кВ) жағындағы базистік ток:

????БАЗ,С

,

√3 ∙ ????НОМ,С √3 ∙ 10

мұнда U_НОM.C = 10 кВ – С жағындағы номиналды кернеу

Бастапқы іске қосу тогын есептеу.

I_ДИФ> іске қосылу бастапқы тогы қорғалатын трансформатор жұмысының номиналдық жүктеме режиміндегі балансталмаған тогынан ауытқуының шарты бойынша тежелу болмағанда анықталады:

????ДИФ> = ????ЕСК ∙ ????НБ,НОМ,ЖҮКТ∗ = 1,3 ∙ 0,273 = 0,355,

мұндағы K_ЕСК= 1,3 – өлшеу органының қателіктерін, есептеу қателіктерін және қажетті қорды ескеретін түзету коэффициенті;

I _{НБ,НОМ,ЖҮКТ}∙ = 0,273 – трансформатордың номиналдық жүктеме режиміндегі небаланстың салыстырмалы тогы.

IНБ,НОМ,ЖҮКТ∗ = (KӨТП.П ∙ KБІР ∙ ε + ∆UРПН + ∆fТҮЗ) ∙ IНОМ,ЖҮКТ∗ = (1 ∙ 1 ∙ 0,05 + 0,16 + 0,05) ∙ 1,05 ∙ I_БАЗ= 0,273 ∙ I_БАЗ,

мұнда KӨТП_.П = 1,0 – өтпелі процесті ескеретін коэффициент; KБІР = 1,0 – жоғары вольтты ТТ біртектілік коэффициенті; ε = 0,05 – ТТ толық қателігінің салыстырмалы мәні (10Р); Δ

UРПН = 16% /100 = 0,16 – РПН болуына байланысты салыстырмалы қателік, реттесоқің нақты диапазонының жартысына тең қабылданады;

ΔfТҮЗ = 0,05 – иық токтарын тегістесоқің салыстырмалы қателігі, кіріс ТТ қателіктерімен және қорғау құрылғысының анало- цифрлық түрлендіргіштерімен анықталады;

I_{НОМ,ЖҮКТ*} = 1,05∙I_БАЗ – номиналды жүктеме тогының салыстырмалы мәні [3].

Жүктеме сызығымен іске қосылу сипаттамасының бірінші бөлігінің қиылысуы I_ТЕЖ,m1 тежегіш тогы кезінде жүзеге асырылады, ол І_ДИФ> іске қосылу базалық параметрінің функциясы болып табылады. Тежелсоқің басталу тогы өрнегі бойынша табамыз.

I_ТЕЖ.m1= 0,5 ∙ I_ДИФ>= 0,5 ∙ 0,355 = 0,1775.

MICOM P632 қорғау құрылғысында бастапқы іске қосу тогы «І_диф>» деп белгіленеді және 0,01 қадаммен А жағындағы базистік токтан 0,10-нан 2,50-ге дейінгі диапазонда реттеледі. «І_диф> =0,36» , «I_ТЕЖ,m1 =0,18» деп қабылдаймыз.

Бірінші көлбеу учаскенің тежеу коэффициентін есептеу.

Бірінші көлбеу учаскенің тежелу коэффициенті (m1) сыртқы ҚТ режимінде, РПН-дан және ТТ енгізілетін қателіктерден теңгеру шарттары бойынша анықталады. Тежелу коэффициенті сыртқы ҚТ режимі үшін есептеледі, мұнда ҚТ тогы ең жоғары, IНБ,ЕСЕП∙ -дан басқа барлық қажетті шамалар белгілі.

IНБ,ЕСЕП∗ = (KӨТП.П ∙ KБІР ∙ ε + ∆UРПН + ∆fТҮЗ) ∙ Iасқынжүк∗ = (1.5 ∙ 1 ∙ 0.1 +

0.16 + 0.05) ∙ 2I_НОМ= 0.72 ∙ I_НОМ,

мұнда KӨТП_.П = 1,5 – өтпелі процесті ескеретін коэффициент;

KБІР = 1,0 – ТТ біртектілік коэффициенті; ε = 0,1 – ТТ толық қателігінің салыстырмалы мәні;

ΔUРПН = 0,16 – РПН болуына байланысты салыстырмалы қателік, реттеудің нақты диапазонының жартысына тең қабылданады; ΔfТҮЗ = 0,05 – иық токтарын тегістеудің салыстырмалы қателігі; Iасқынжүк* = 2,0 I_НОМ – асқын жүктеме тогының салыстырмалы мәні [3].

????ЕСК ∙ ????НБ,ЕСЕП∗ − ????ДИФ> 1,3 ∙ 0,72 − 0,36

????1 ≥

= = 0,662,

0,5 ∙ ∑ ????ТЕЖ − ????ТЕЖ,????1 1,05 − 0,18

мұнда К_ЕСК = 1,3 – қорғаныс құрылғысының қателіктерін, есептеу қателіктерін және қажетті қорды ескеретін түзету коэффициенті;

I_{НБ,ЕСЕП}∙=0,72 – артық жүктеме режиміне сәйкес келетін қорғалатын объект бойынша ағудан туындаған небаланстың есептік тогының салыстырмалы мәні;

IДИФ> = 0,36 – бастапқы іске қосу тогының қабылданған мәні;

0,5 ∙ ΣIТОРМ = 1,05 ∙ IНОМ – кіріс токтарының жарты суммасы; I_ТЕЖ,m1= 0,18 ∙ Iбаз – 4.2.2 бойынша бірінші көлбеу учаске үшін тежелудің басталуының есептелген тогы [3].

«m1» = 0,7.

MICOM P632 құрылғысындағы тежеу коэффициенті 0,1-ден 1,5-ке дейінгі диапазонда шығарылады және «m1» деп белгіленеді. Бірінші көлбеу учаскеде жұмыс істеу сипаттамасының қорғаныс сезімталдығын қамтамасыз ету үшін «m1» = 0,7 қабылданады.

Екінші учаскеде тежелудің жұмыс істеу тогын таңдау.

Екінші учаскеде тежесоқің басталу тогы 1,5-тен 10,0-ға дейінгі шектерде салыстырмалы бірліктерде беріледі және m1 тежелуі бар бірінші көлбеу учаскеден екінші көлбеу учаскеге m2 тежелуі бар өту нүктесін білдіреді.

Екінші бөліктегі тежеу тогы MICOM P632 құрылғысында «I_теж,m2» деп белгіленеді және 1,50-ден 10,00-ге дейінгі диапазонда реттеледі.

Есептелген жұмыс істеу параметрлерінің сипаттамаларымен бірінші және екінші бөліктердің характеристикаларын тұрғызамыз.

4.1 сурет - Бірінші және екінші аймақ симметриялы үш фазалы қоректену кезінде қорғаныстың іске қосылу сипаттамасы.

«I_теж, m2» = 2,1 мәні қабылданады.

Екінші көлбеу учаскені тежеу коэффициентін есептеу.

Екінші көлбеу (m2) тежелу коэффициенті сыртқы ҚТ режимінде, РПН және ТТ енгізетін қателіктерден небаланса токтарынан ажырату шарттары бойынша анықталады. I _{КЗ,СЫРТ} = 662,348 А, I _{КЗ,СЫРТ∙} = 7,88 от IБАЗ.

I_НБ,ЕСЕП∗ = (K_ӨТП.П ∙ K_БІР∙ ε + ∆U_РПН+ ∆f_ТҮЗ) ∙ I_КЗ,СЫРТ∗ = (2 ∙ 1 ∙ 0,1 +

0,16 + 0,05) ∙ 7,88 = 3,23,

мұнда KӨТП_.П = 2,0 – өтпелі режимді ескеретін коэффициент; KБІР =1,0 – жоғары вольтты ТТ біртектілік коэффициенті; ε = 0,1 – 0,5 ТТ толық қателігінің салыстырмалы мәні;

ΔUРПН = 0,16 – РПН болуына байланысты салыстырмалы қателік, реттесоқің нақты диапазонының жартысына тең қабылданады; ΔfТҮЗ = 0,05 – иық токтарын тегістесоқің салыстырмалы қателігі, кіріс ТТ қателіктерімен және қорғау құрылғысының аналогты- цифрлық түрлендіргіштерімен анықталады;

I_{КЗ,СЫРТ}∙ =7,88 – сыртқы металл ҚТ тогына тең және осы сыртқы ҚТ тарабының базистік тогына келтірілген максималды токтың салыстырмалы мәні [3].

Дифференциалды токтың осі бойынша екінші көлбеу учаскені тежелу бастау тогы геометриялық тәсілмен анықталады. Суретте көрсетілгендей, іске қосу сипаттамасының алғашқы екі учаскесін салайық.

∆Iдиф ∆Iдиф

m1 = tgα =