|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y1 |
|
ζ1 |
|
|
|
|
|
|
|
εс1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x1 |
|
|
|
|
|
|
|
εДУ |
U0 sin Ωt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
εс2 |
|
U |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U0 cos Ωt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УПБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Uβ U |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y3 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ζ3 |
|
ζ |
2 |
|
|
Д2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
4 |
|
|
|
|
5 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д1
Рис. 10.1. Функционально-кинематическая схема двухосного гиростабилизатора
Ротор шаровой формы, представляющий собой постоянный двухполюсный магнит, заключен в заполненную маловязкой немагнитной жидкостью сферическую полость каркаса статора, сообщающуюся через отверстия с камерой, в которой жидкость находится под давлением. Величина зазора между поверхностями ротора и полости в радиальном направлении мала по сравнению с радиусами каждой из поверхностей. Ротор приводится в быстрое вращение магнитным полем электрических обмоток 1, 5, расположенных на каркасе статора (см. рис. 10.1). Прибор, включающий в себя датчик угла 4, датчик момента 3 и синхронизирующие обмотки 2, 6, может служить чувствительным элементом гиростабилизатора. Сигналы с датчика угла 4 и синхронизирующих обмоток 2, 6 подаются на усилительно-преобразовательный блок (УПБ), с помощью которого формируются сигналы Uα,Uβ управления двигателями стабилизации Д1, Д2.
Датчик момента 3 используется для компенсации постоянных составляющих возмущающих моментов и для начальной выставки платформы. Сферический гидродинамический подвес создает возможность центрирования ротора и демпфирования колебаний его главной оси и обладает большой несущей способностью.
Уравнения относительного движения шарового гироскопа – чувствительного элемента гиростабилизатора в первом приближении в проекциях на оси Резаля можно записать в виде:
|
|
& |
|
|
|
|
гидр |
~ |
|
; |
A α + bα + Hβ + k1α+ k2β = − Hωζ2 |
− A ωζ1 + MOy1 |
|
+ MOy1 |
&& |
& |
|
|
|
|
& |
|
|
|
|
|
&& |
& |
|
α+ k1β= Hωζ1 |
|
|
|
гидр |
|
~ |
, |
|
Aβ + bβ − Hα − k2 |
− A ωζ2 + MOy2 |
+ MOy2 |
|
|
|
& |
|
|
& |
|
|
|
|
|
|
где A – экваториальный момент инерции шарового ротора; H – кинетический момент гироскопа в собственном вращении; b – коэффициент сопротивления вращению в гидроподвесе; k1, k2 – коэффициенты электромагнитных моментов, характеризующих взаимодействие намагниченного ротора с электрическими
обмотками статора; |
гидр |
, |
гидр |
– |
проекции возмущающих моментов со |
M Oy1 |
M Oy 2 |
стороны гидроподвеса на оси Резаля; |
~ |
, |
~ |
– проекции возмущающих |
MOy1 |
MOy2 |
моментов, обусловленных другими факторами; ζ1, ζ2, ζ3 – оси, связанные с платформой; ωζ1, ωζ2 – составляющие угловой скорости платформы; α, β – углы
поворота гироскопа относительно платформы.
При позиционной цепи стабилизации электромагнитные моменты двигателя вызывают дрейф платформы гиростабилизатора. Введением интегральнопозиционной цепи стабилизации влияние этих моментов на дрейф платформы в установившемся режиме ( α = 0 , β = 0) исключается. Тогда основными возмущающими моментами становятся гидродинамические моменты, обусловленные инструментальными погрешностями изготовления и сборки каркаса статора. Является актуальной задача оценки этих моментов и результирующих гидродинамических сил, приложенных к ротору гироскопа.
10.1. Постановка задачи
Шаровой ротор выполняет установившееся вращение с угловой скоростью ω вокруг горизонтальной оси в неподвижной полости статора. Каркас статора составлен из двух полусферических сегментов. Предполагается, что отклонения главной оси ротора Oz3 относительно оси статора Ox x3 малы и ими можно пренебречь при определении реакций подвеса. Исследуются схемы гидродинамических подвесов с учетом геометрических погрешностей в виде усечения и сдвига центров сегментов: в схеме А плоскость смещения усеченных сферических сегментов, составляющих статор, перпендикулярна оси вращения ротора (рис. 10.2а); в схеме В вектор сдвига центров оснований сегментов лежит в плоскости, проходящей через ось вращения ротора (рис. 10.2б). Геометрические параметры отверстий таковы, что они не являются ограничителями расхода поступающей в зазор жидкости.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 3 , x 3I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
Оx |
, Оx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 2 , x 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 1II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
φ |
|
|
|
χ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
II |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Оx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z 1 |
|
x 1 , x 1I |
|
x 2 |
Б |
|
x II3 |
|
|
3 |
|
|
|
|
II |
z 3 |
|
|
А |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
θ |
|
|
M |
|
|
|
|
r |
z 2 |
|
|
О |
|
|
|
|
|
О |
, |
I |
x |
2 |
|
|
x |
Оx |
|
|
eφ χОIIx |
|
M |
|
|
ϕ |
|
|
|
|
z 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x 1 |
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 10. 2. Расчетные схемы гидродинамического подвеса
Течение тонкого слоя ньютоновской несжимаемой жидкости в зазоре подвеса изучается в соответствии с классическими допущениями гидродинамической теории смазки: режим течения жидкости принимается ламинарным и изотермическим, жидкость рассматривается как сплошная безинерционная среда с динамическим коэффициентом вязкости, не зависящим от давления. При таких допущениях уравнение для распределения давления в слое жидкости принимает вид уравнения Рейнольдса.
10.2. Определение реакций гидроподвеса для расчетной схемы А
В случае схемы А (см. рис. 10.2а) пространство между статором и ротором разделим на две области, граничащие в плоскости экватора (плоскости сдвига): область I соответствует сегменту I, область II – сегменту II. Введем системы
координат (СК): связанную со статором Oxi , связанные с сегментами Ox(k ) xi(k ) (k = I, II), полюсы Ox(k ) расположены в центрах оснований сегментов. Принимаем,
что координатные оси Oxi и OxI xiI
Рис. 10.3. Системы координат
Рис. 10.4. Усечение полусферы I вдоль оси x3I
где
совпадают. Величины, относящиеся к областям I и II, запишем с индексами I и II соответственно. Сферические координаты r, θ, ϕ отсчитываем, как показано на рис. 10.3: в области I
в СКx I |
(r |
[0, RI ], |
θ [0, π/2], |
i |
|
1 |
|
ϕ [0, 2π]); |
в |
области |
II – в СКxiII |
(r [0, R1II ], θ [0, π/2], ϕ [0, 2π]).
Уравнения поверхностей I и II статора в СКxi(k ) приближенно записываются в виде R1(k ) = R1 − χ3(k ) cosθ,
где R1 – радиус сферы статора; χ3(k ) – усечение k-той полусферы вдоль оси
x3(k) (рис. 10.4).
Положение центра О ротора в СКxi(k ) определяется вектором er(k ) . В
области k относительная величина зазора в радиальном направлении с теми же приближениями записывается
в виде
5
H (k ) =1 − ∑λ(ik ) Hi(k ) , i=1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λI1 = λII2 = ε1 ; λI2 = λII1 |
= ε2 ; λI3 = λII4 |
= |
|
1; λI4 = λII3 |
= |
|
2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
(10.1) |
|
|
|
χ |
χ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
λI5 = ε3 + |
|
|
3I ; |
λII5 |
= −ε3 + |
|
3II ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(10.2) |
|
|
|
χ |
χ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
εi = exi(k ) /δ |
(i = |
|
|
) – безразмерные значения проекций вектора смещения e |
|
на |
1, 3 |
оси Ox |
i |
; δ = R1 – R2; χ(k ) = χ(k) |
δ, |
χ = χcos φ, χ |
2 |
= χsin φ |
, χ = χ δ, |
χ = |
|
O IO II |
|
– |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
3 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
x |
|
|
модуль вектора сдвига центров сегментов I и II, φ – угол ориентации вектора |
сдвига |
|
χ |
(см. рис. 10.2а, 10.3); |
|
H1I = H2II = sin θcosϕ, |
|
H2I |
= H1II = sin θsin ϕ, |
H3I = H4I = 0, H3II |
= −sin θcos ϕ, |
H4II = −sin θsin ϕ, |
H5I = H5II = cos θ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Величины λ(ik ) |
|
(i = |
|
), определяемые относительными смещениями центра |
|
1, 5 |
ротора |
|
εj |
( j = |
|
) |
и |
погрешностями |
геометрии |
|
3I , |
|
|
3II , |
|
|
, |
могут |
|
1, 3 |
χ |
|
χ |
|
χ |
рассматриваться как малые параметры.