Файл: Иркутский национальный исследовательский технический университет институт заочновечернего обучения Кафедра Самолётостроения и эксплуатации авиационной техники.docx

5.9 Восьмое приближение

1. 
   Требуется определить редукционные коэффициенты восьмого приближения, , для всех продольных ребер.
   

Для сжатого пояса они определяются следующим образом:



где , - напряжения и ордината верхней, сжатой, полки главного лонжерона соответственно.

Для растянутого пояса:



Верхние стрингеры необходимо редуцировать, так как напряжения в них превышают разрушающие:

Следовательно, для стрингеров с нумерацией 2…6 необходимо определить редукционные коэффициенты по формуле:

Для остальных продольных элементов редукционные коэффициенты остаются равными редукционным коэффициентам седьмого приближения, то есть . Полученные результаты приведены в таблице 5.8.

2. 
   В восьмом приближении определяется смещение центральной оси сечения относительно центральной оси седьмого приближения. Поскольку ординаты продольных элементов , приведенные в таблице 4.2, определены относительно хорды, то по соответствующей формуле смещение определится как:
   

3. 
   Определение ординат продольных ребер относительно центральной оси, -го приближения:
   

4. Вычисление осевого момента инерции сечения

---

, -го приближения:

5. Вычисление напряжений в продольных ребрах, -го приближения:



Все результаты вычислений для восьмого приближения представлены в таблице 5.8.
Таблица 5.8 – Восьмое приближение

1	1	0,00139	0,2309	0,2309	-335,09	20	1	0,001349	-0,2096	-0,2096	304,08
2	0,9457	0,000273	0,2550	0,2550	-349,95	19	1	0,000255	-0,2222	-0,2222	322,36
3	0,9169	0,000273	0,2630	0,2630	-349,95	18	1	0,000255	-0,2262	-0,2262	328,17
4	0,9169	0,000273	0,2630	0,2630	-349,95	17	1	0,000255	-0,2292	-0,2292	332,52
5	0,9420	0,000273	0,2560	0,2560	-349,95	16	1	0,000255	-0,2302	-0,2302	333,97
6	0,9964	0,000273	0,2420	0,2420	-349,95	15	1	0,000255	-0,2302	-0,2302	333,97
7	1	0,000273	0,2230	0,2230	-323,63	14	1	0,000255	-0,2282	-0,2282	331,07
8	1	0,000273	0,1990	0,1990	-288,80	13	1	0,000255	-0,2252	-0,2252	326,72
9	1	0,000273	0,1730	0,1730	-251,07	12	1	0,000255	-0,2202	-0,2202	319,46
10	1	0,001178	0,1421	0,1421	-206,24	11	1	0,001133	-0,2073	-0,2073	300,74

---

6. Анализ результатов -го приближения.

В верхней полке главного (первого) лонжерона напряжения меньше разрушающих:

В нижней полке главного лонжерона напряжения так же меньше разрушающих:

Напряжения в полках главного лонжерона не превышают разрушающие. Следовательно, можно выполнять девятое приближение.

---

5.10 Девятое приближение

1. 
   Требуется определить редукционные коэффициенты девятого приближения, , для всех продольных ребер.
   

Для сжатого пояса они определяются следующим образом:



где , - напряжения и ордината верхней, сжатой, полки главного лонжерона соответственно.

Для растянутого пояса:



Верхние стрингеры необходимо редуцировать, так как напряжения в них превышают разрушающие:

Следовательно, для стрингеров с нумерацией 2…6 необходимо определить редукционные коэффициенты по формуле:

Для остальных продольных элементов редукционные коэффициенты остаются равными редукционным коэффициентам восьмого приближения, то есть . Полученные результаты приведены в таблице 5.9.

2. 
   В девятом приближении определяется смещение центральной оси сечения относительно центральной оси восьмого приближения. Поскольку ординаты продольных элементов , приведенные в таблице 4.2, определены относительно хорды, то по соответствующей формуле смещение определится как:
   

3. 
   Определение ординат продольных ребер относительно центральной оси, -го приближения:
   

4. Вычисление осевого момента инерции сечения

---

, -го приближения:

5. Вычисление напряжений в продольных ребрах, -го приближения:



Все результаты вычислений для девятого приближения представлены в таблице 5.9.
Таблица 5.9 – Девятое приближение

1	1	0,00139	0,2309	0,2309	-335,09	20	1	0,001349	-0,2096	-0,2096	304,08
2	0,9456	0,000273	0,2550	0,2550	-349,94	19	1	0,000255	-0,2222	-0,2222	322,36
3	0,9169	0,000273	0,2630	0,2630	-349,94	18	1	0,000255	-0,2262	-0,2262	328,17
4	0,9169	0,000273	0,2630	0,2630	-349,94	17	1	0,000255	-0,2292	-0,2292	332,52
5	0,9419	0,000273	0,2560	0,2560	-349,94	16	1	0,000255	-0,2302	-0,2302	333,97
6	0,9964	0,000273	0,2420	0,2420	-349,94	15	1	0,000255	-0,2302	-0,2302	333,97
7	1	0,000273	0,2230	0,2230	-323,63	14	1	0,000255	-0,2282	-0,2282	331,07
8	1	0,000273	0,1990	0,1990	-288,80	13	1	0,000255	-0,2252	-0,2252	326,72
9	1	0,000273	0,1730	0,1730	-251,08	12	1	0,000255	-0,2202	-0,2202	319,46
10	1	0,001178	0,1421	0,1421	-206,24	11	1	0,001133	-0,2073	-0,2073	300,74

---