Файл: Иркутский национальный исследовательский технический университет институт заочновечернего обучения Кафедра Самолётостроения и эксплуатации авиационной техники.docx

2) напряжения в редуцированных ребрах от приближения к приближению уменьшаются, и в последнем приближении равны величине разрушающего напряжения;

3) напряжения в не редуцированных ребрах от приближения к приближению стабилизируются;

4) величина осевого момента инерции сечения от приближения к приближению уменьшается и в итоге стабилизируются;

5) положение центральной оси сечения в итоге стабилизируется.

5.2 Первое приближение

1. В первом приближении принимается, что в продольных элементах спроектированного сечения действуют разрушающие напряжения, представленные в таблице 4.3. Следовательно,

.

2. В первом приближении определяется смещение центральной оси

сечения относительно хорды профиля сечения. Поскольку ординаты продольных элементов

, приведенные в таблице 4.2, определены относительно хорды, то по соответствующей формуле смещение определится как:

3. Определение ординат продольных ребер относительно центральной оси,

-го приближения:

4. Вычисление осевого момента инерции сечения,

-го приближения:

5. Вычисление напряжений в продольных ребрах,

-го приближения:

Все результаты вычислений для первого приближения представлены в таблице 5.1.
Таблица 5.1 – Первое приближение



1	1	0,001388	0,2946	0,2288	-328,00	20	1	0,001349	-0,1459	-0,2117	303,55
2	1	0,000273	0,3187	0,2529	-362,55	19	1	0,000255	-0,1585	-0,2243	321,61
3	1	0,000273	0,3267	0,2609	-374,02	18	1	0,000255	-0,1625	-0,2283	327,35
4	1	0,000273	0,3267	0,2609	-374,02	17	1	0,000255	-0,1655	-0,2313	331,65
5	1	0,000273	0,3197	0,2539	-363,98	16	1	0,000255	-0,1665	-0,2323	333,08
6	1	0,000273	0,3057	0,2399	-343,91	15	1	0,000255	-0,1665	-0,2323	333,08
7	1	0,000273	0,2867	0,2209	-316,67	14	1	0,000255	-0,1645	-0,2303	330,21
8	1	0,000273	0,2627	0,1969	-282,26	13	1	0,000255	-0,1615	-0,2273	325,91
9	1	0,000273	0,2367	0,1709	-244,98	12	1	0,000255	-0,1565	-0,2223	318,75
10	1	0,001178	0,2058	0,1400	-200,68	11	1	0,001133	-0,1436	-0,2094	300,25

6. Анализ результатов

-го приближения.

В верхней полке главного (первого) лонжерона напряжения меньше разрушающих:

В нижней полке главного лонжерона напряжения так же меньше разрушающих:

Напряжения в полках главного лонжерона не превышают разрушающие. Следовательно, можно выполнять второе приближение.

5.3 Второе приближение

Требуется определить редукционные коэффициенты второго приближения, , для всех продольных ребер.

Для сжатого пояса они определяются следующим образом:

где

- напряжения и ордината верхней, сжатой, полки главного лонжерона соответственно.

Для растянутого пояса:

Верхние стрингеры необходимо редуцировать, так как напряжения в них превышают разрушающие:

Следовательно, для стрингеров с нумерацией 2…5 необходимо определить редукционные коэффициенты по формуле:

Для остальных продольных элементов редукционные коэффициенты остаются равными редукционным коэффициентам первого приближения, то есть

. Полученные результаты приведены в таблице 5.2.

Во втором приближении определяется смещение центральной оси сечения относительно центральной оси первого приближения. Поскольку ординаты продольных элементов , приведенные в таблице 4.2, определены относительно хорды, то по соответствующей формуле смещение определится как:

Определение ординат продольных ребер относительно центральной оси, -го приближения:

4. Вычисление осевого момента инерции сечения,

-го приближения:

5. Вычисление напряжений в продольных ребрах,

-го приближения:

Все результаты вычислений для второго приближения представлены в таблице 5.2.
Таблица 5.2 – Второе приближение



1	1	0,001388	0,2288	0,2296	-330,66	20	1	0,001349	-0,2117	-0,2109	303,75
2	0,9862	0,000273	0,2529	0,2537	-360,33	19	1	0,000255	-0,2243	-0,2235	321,90
3	0,9621	0,000273	0,2609	0,2617	-362,59	18	1	0,000255	-0,2283	-0,2275	327,66
4	0,9621	0,000273	0,2609	0,2617	-362,59	17	1	0,000255	-0,2313	-0,2305	331,98
5	0,9831	0,000273	0,2539	0,2547	-360,62	16	1	0,000255	-0,2323	-0,2315	333,42
6	1	0,000273	0,2399	0,2407	-346,64	15	1	0,000255	-0,2323	-0,2315	333,42
7	1	0,000273	0,2209	0,2217	-319,28	14	1	0,000255	-0,2303	-0,2295	330,54
8	1	0,000273	0,1969	0,1977	-284,71	13	1	0,000255	-0,2273	-0,2265	326,22
9	1	0,000273	0,1709	0,1717	-247,27	12	1	0,000255	-0,2223	-0,2215	319,02
10	1	0,001178	0,1400	0,1408	-202,77	11	1	0,001133	-0,2094	-0,2086	300,44