ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.01.2026
Просмотров: 2665
Скачиваний: 0
СОДЕРЖАНИЕ
§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
Санитарно-гигиенические и технологические
§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
§ 9. Изменение тепловлажностного
§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
§ 14. Процесс смешения воздуха
§ 15. Изображение процесса тепло-
Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
§ 17. Уравнения балансов воздуха
§ 18. Тепловой баланс помещения
§ 19. Теплопоступления от людей
§ 20. Теплопоступления от освещения
§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
§ 24. Теплопоступления от остывающего
§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
§ 28. Общая последовательность полного расчета
§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
§ 32. Краткая характеристика свойств
§ 33 .Определение количества газов и паров,
§ 34. Взрывоопасность газов и паров
§ 35. Определение требуемой производительности
§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
§ 39. Свободные изотермические струи
§ 40. Свободные неизотермические струи
§ 41. Струи, вытекающие через решетки
§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
§ 43. Свободные конвективные потоки,
§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
§ 47. Принципиальные схемы решения
§ 49. Устройства для забора воздуха
§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
§ 62. Защита калориферов от замерзания
§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
§ 65. Классификация пылеуловителей
§ 69 Электрические пылеуловители
§ 70. Классификация воздушных фильтров
§ 72. Смоченные пористые фильтры
§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
Щ К V0 к
(IX.7)
kVР (х — А'о) tg а
где 1'ос — скорость на оси струи (осевая скорость) в сечении, находящемся на расстоянии х от начала истечения; К — коэффициент поля скоростей для того же сечения; K — VF/Voc.
Относительный объемный расход
1Х лR^Vp
Lx— I — г, — Fxvf —
Lo л R^v0
l/й"
ЗГ (* — Xq) tg a. (IX.8)
KpКоэффициент поля скоростей К можно определить, имея в виду, что
Lx $vdF
![]()
Тогда
d
(лг2) 2nrdr
if
—
—- —
nR2 nR2
—
2r
dr.![]()
Используя зависимость (IX.2), вычисляем коэффициент поля скоростей:
/С = 2 f(1 — r1,5 )2'rdr = 0,258.
о
Поправочный коэффициент на количество движения (3, называемый коэффициентом Буссинеска, может быть записан в следующем виде:
Используя зависимость (IX.2) и dF=2rdr, получим:
о![]()
Подставляя полученные значения коэффициентов К и (3 в формулы. (IX.5) — (IX.8) и учитывая, что tg 12с25'=0,22, получаем расчетные формулы для круглой струи (табл. IX.1). В таблице приведены также расчетные зависимости для избыточных концентраций и для кинетической энергии, вывод которых не приводится.
По формулам табл. IX.1 могут рассчитываться и- струи, вытекающие из прямоугольных отверстий с соизмеримыми размерами сторон. При этом в формулах вместо Ro следует использовать
![]()
(IX.9)
x
=
X![]()
.
ъ
R*
. . д* — n
![]()
Поправочный коэффициент на количество движения секундной массы воздуха в начале истечения (30 может быть вычислен при условии, что известно начальное поле скоростей. В случае равномерного поля скоростей (30= 1.
Для определения {30 может быть использовано предложение В. В. Батурина о примерном равенстве коэффициента местного сопротивления насадка £ и поправочного коэффициента на скоростное давление а, т. е. Тогда (Зо~ (£+2)/3.
Относительная абсцисса полюса основного участка струи х0 может быть определена из формулы (г) табл. IX. 1, если из экспериментов с данной струей известны величины vос, Щ и ро
-Относительный радиус струи
Относительная средняя по площади скорость . .
Относительная средняя по расходу скорость . .
Относительная осевая скорость
Относительный объемный расход
Относительная средняя по расходу избыточная концентрация ....
Относительная кинети ческая энергия . . .
Относительная избы точная концентрация на оси струи
|
Ro |
0,22(х — х0) |
(а) |
|
VF vF = — «о |
3,2 УХ х — х0 |
(б) |
|
II ,D* |
6,45 VX х — х0 |
(в) |
|
Voc = — »0 |
12,4 X — х0 |
(г) |
|
Lx= — ! 0 |
0,155 УХ (*-*о) |
(д) |
|
САГ~~Сокр ^ Г Г °окр |
6,45 V Ро (л: — х0) |
(е) |
|
- Ех Е х — Е |
6,42 Р0 VTo (ЗРо—2) (х — х0) |
(ж) |
|
Сое Сокр |
9,24 |
|
|
С0 — Сокр |
V Ро (* —*в) |
(з) |
'М
При равномерном начальном поле скоростей относительное полюсное расстояние Хо~0, т. е. в этом случае полюс основного участка струи находится в плоскости начала истечения.
Основываясь на экспериментальных данных, можно с некоторым приближением принимать следующие значения относительного полюсного расстояния:
Ре. . <1,04 1,04—1,1 1,1—1,2
х0. . . . О О—(—4) (—4)—(—5,2)
Длину начального участка хп можно определить из формулы (г) табл. IX.1, приняв voc = v0; при равномерном поле скоростей ро=1, х0«Ои хП=\2,4 R0.
На рис. IX.5 представлены результаты проведенных В. Н. Талиевым и А. М. Терпи- няном экспериментальных исследований по распределению скоростей на оси осесимметричной струи для трех случаев истечения воздуха: / — равномерное поле скоростей (Х= = 0,966 1; Ро = 1,02); 2 — вогнутое поле скоростей (К =1,475; Ро = 1,085); 3 — вы
пуклое поле скоростей (/С=0,588; Ро=1.2).
Профили соответствующих начальных пблей скоростей показаны на рис. IX.6.
Из рисунков следует, что неравномерность начального поля скоростей и форма поля оказывают существенное влияние на формирование струи. Длина начального участка при неравномерном поле короче, чем при равномерном. При значениях х$г20 Ro все три кривые почти эквидистантны, причем кривая /, соответствующая равномерному полю скоростей, располагается несколько выше кривых 2 и 3, хотя количество движения для этой струи меньше, чем для случаев 2 и 3 (см. рис. IX.5).
Экспериментальная проверка осевых скоростей, проведенная В. Н. Талиевым » А. М. Терпиняном, показала, что результаты, полученные по формулам Г. Н. Абрамовича, хорошо согласуются с опытными данными. Наибольшее отклонение от опыта составляло от +5,5 до —5,9%- Проверка показала также, что пренебрегать полюсным расстоянием нельзя, так как это приводит к значительной ошибке
.
Рис. IX.5. Относительные скорости вдоль оси осесимметричной струи

Плоская свободная изотермическая струя. В плоской струе так же, как и в круглой, различают полюсное расстояние *0, начальный участок хп и основной участок (см. рис. IX.2).
Понятие полюса плоской струи ус- о и 8 12 16 20 2Ь 28 х*х/8 ловно; обычно полюс представляет собой в
точку; в данном же случае это прямая линия, образованная пересечением граничных плоскостей основного участка струи.


Вх
Vj_
V0
Vx
— x0
2,67
VJ0
Vx
— x0
3,8
V
м
Vqc
Vo
Вх
Lx
= -f
См-С
окр
^См
~
V
PoVx—Xo 2,93(50УХ
с0
— (
Вх
ВХ
= ~Г Е0
-окр
(3P0-2)Vx-x0
3,27
V
Po V
X — Xo
С
ос Сркр
Со
— с,
А
Сое —
окр
Относительная
полуширина струи . . . .
Относительная
средняя по площади скорость . .
Относительная
средняя по расходу скорость . .
Относительная
осевая скорость
Относительный
объемный расход
Относительная
средняя по расходу избыточная концентрация
Относительная
кинети- ческай энергия ....
Относительная
избыточная концентрация на оси струи
(6)
(в)
r
(f)
V
X
— x0
0,375Vx-x0
(д)
2,67
(е)
(ж)
(з)
0,22(х
— х0) (а)
1,71
Расчетные зависимости для плоской струи (табл. IX.2) выводятся из тех же условий, что и для круглой, но с учетом особенностей ее геометрии.
При равномерном начальном поле скоростей, когда Ро=1, полюс струи находится в плоскости начала истечения, т. е. хжО, при неравномерном — внутри щели.
Длина начального участка хл определяется из формулы (г) табл. IX.2. При равномерном поле скоростей (Зо=1 и хП—14,4 Во-
Кольцевая свободная изотермическая струя (рис. IX.7). Расчетные формулы для кольцевой струи приведены в табл. IX.3.
/ _
х
KQ
о0
Рис. JX 8. Изменение относительной скорости на оси струи при (Зо = I и хо=0
1 — круглая струя; 2 — плоская струя_при длине щели I -*• со; 3 — кол»,девая струя при х„ —
2Относительная
полуширина струи . . . .
Относительная
средняя по площади скорость . -
(а)
(б)
(в)
(Г)
0,22
(х
— х0)
1,71
УХ
вп
Относительная
средняя по расходу скорость . .
1+—
\Cx-Xo)
3,8
У" Р0
Относительная
осевая скорость
0,375
V
Относительный
объемный расход
Относительная
средняя по расходу избыточная концентрация
Lr
=
-
) (* — *о) (д)
(е)
Во
ВМ ^окр
С0
— С,
1
+
2,67
УК]/'
[1
+
у-)
У*—*»)
2,93Р0
УК
окр
Относительная
кинетическая энергия « . . .
(ж)
Во
v
Н)«-
■«о)![]()
(ЗРо-2)
Относительная избыточная концентрация на оси струи
Сое Сокр
3,27
АС пс —
(з)
Со-с